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(1)新制主軸材料應(yīng)根據(jù)鋼材進行相應(yīng)的熱處理,以改善鋼材機性能,同時不能有裂紋、凹痕和毛究和內(nèi)部缺陷(如夾渣、氣孔、重皮等)。 (2)裝滾動軸承的軸頸表面光潔度不低于V7。 (3)裝滑動軸承的軸頸表面光潔度不低于V8。 (4)軸上各個配合表面上的橢圓度和圓錐度允差不得超過軸頸直徑公差的二分之一。 (5)制作新軸所用材料,除特殊要求合金鋼材外,一般用35或45號優(yōu)質(zhì)碳素鋼,不能用A5等普通碳素鋼來代替。 (6)主軸彎曲不應(yīng)超過允許范圍,最大撓度為全軸長的萬分之三至五。  

   為了保證風(fēng)機葉輪的正常運轉(zhuǎn),葉輪的徑向跳動和端面跳動，一般不應(yīng)超過表5-1的規(guī)定值。如果風(fēng)機連續(xù)運轉(zhuǎn)時跳動偏差過大,則會影響葉輪平衡,產(chǎn)生振動。   風(fēng)機葉輪殘余不平衡值,一般都用殘余不平衡力矩(克?厘米)表示。而殘余不平衡力矩又由允許的偏心距所決定,其計算公式為：                                                  M=Gu/10(克?厘米) 式中   G一葉輪重量(公斤)        u一葉輪重心至旋轉(zhuǎn)中心的距離(微米)。 風(fēng)機葉輪殘余不平衡允許的偏心距,一般不應(yīng)大于表5-2的規(guī)定。 風(fēng)機葉輪的不平衡、風(fēng)機結(jié)構(gòu)剛度和旋轉(zhuǎn)軸的同心度等都會使風(fēng)機產(chǎn)生振動。因此,除了對風(fēng)機有關(guān)部件的每道工 序精度控制以外,還要在風(fēng)機試運轉(zhuǎn)時,用惰性測振器在軸軸承的檢查是否符合表5-3的規(guī)定。  

   離心通風(fēng)機葉輪與進口的交接結(jié)構(gòu),有對口和套口兩種形式。對口形式的軸向間隙A一般是小于葉輪直徑的1%,葉輪 直徑越大,小得越多。套口形式的軸向重疊段B則大于或等于葉輪直徑的1%,徑向間隙C不大于葉輪直徑的0.5~1%。 如果上述間隙過大,由于機殼內(nèi)與進口之間有壓力差,機殼內(nèi)的氣流就通過間隙返回葉輪進口,形成泄漏損失。間隙越大, 損失越大。間隙的大小,直接影響風(fēng)機的效率。所以風(fēng)機安裝時,在保證運行時葉輪與進口不發(fā)生摩擦的條件下,應(yīng)盡量 減小間隙。    

  在一般條件下工作的軸承,只要選擇、安裝、潤滑、維護等方面都考慮周到,絕大多數(shù)軸承都是由于周期性變化的接觸應(yīng)力引起滾道或滾動體的疲勞點蝕而破壞。因此,對這種條件下工作的軸承尺寸選擇,應(yīng)以接觸疲勞強度為計算準則。滾動軸承的壽命計算就是接觸疲勞強度計算新計算方法認為衡量滾動軸承接觸疲勞強度的主要指標是額定動負荷C,其值可從有關(guān)機械手冊中查到。根據(jù)軸承實際承受的徑向負荷F和軸向負荷Fa,可計算出軸承承受的當(dāng)量動負荷P。   軸承額定壽命：

旋轉(zhuǎn)脫流的基本特點歸納起來有如下幾點:   (1)旋轉(zhuǎn)脫流的絕對轉(zhuǎn)向總是與葉輪轉(zhuǎn)向相同。   (2)旋轉(zhuǎn)脫流的絕對轉(zhuǎn)速總是小于葉輪的轉(zhuǎn)速,兩者大致保持比例關(guān)系。   (3)在風(fēng)壓性能曲線上,從最高風(fēng)壓點向小流量側(cè)轉(zhuǎn)折向下,表明旋轉(zhuǎn)脫流的開始從開始點到流量等于零的整個區(qū)間,旋   轉(zhuǎn)脫流始終存在。   (4)旋轉(zhuǎn)脫流的產(chǎn)生僅與葉片的結(jié)構(gòu)有關(guān),而與外界管道、葉片的自然頻率無關(guān)。   對于一定轉(zhuǎn)速的葉輪,開始出現(xiàn)旋轉(zhuǎn)脫流時的流量和旋轉(zhuǎn)脫流消失時的流量是固定不變的但兩者之間不一定重合。消   失點的流量總是比開始點大些,即所謂的“滯延性。   (5)旋轉(zhuǎn)脫流的存在對于風(fēng)機的運行不一定有很顯著的影響。盡管脫流區(qū)內(nèi)局部的氣流是不穩(wěn)定的,但流經(jīng)風(fēng)機的總流   量是基本穩(wěn)定的,壓力和功率也基本上穩(wěn)定,這時風(fēng)機還可以維持運行。   (6)如果沒有靈敏的儀器探測,旋轉(zhuǎn)脫流不易被察覺。只有當(dāng)發(fā)生全葉長型旋轉(zhuǎn)脫流時,才能聽到明顯的節(jié)奏音響。   (7)旋轉(zhuǎn)脫流造成葉片附近的壓力波動,在進氣側(cè)比出氣側(cè)厲害些。   風(fēng)機進入不穩(wěn)定工況區(qū)運行,葉片上就有旋轉(zhuǎn)脫流產(chǎn)生,脫流區(qū)的個數(shù)從一個到數(shù)個不等,示風(fēng)機的結(jié)構(gòu)和工況而異。   葉片流道的阻塞造成葉片前后壓力的變化,改變了葉片原先的受力關(guān)系。葉片依次經(jīng)過脫流失速區(qū),受到交變力的作   用,這種交變力會使葉片產(chǎn)生疲勞。由于葉片本身存在固有的振動頻率,所以葉片每經(jīng)過一次脫流區(qū),就使其受到一   次激振力的作用。這種激振力的作用頻率與旋轉(zhuǎn)脫流的轉(zhuǎn)速成正比,當(dāng)脫流區(qū)的數(shù)目為23………時,則作用于每個葉片 的激振力頻率也作2倍、3倍…?的變化。顯然,如果這激振力的作用頻率與葉片的固有頻率成整倍數(shù)關(guān)系,或者接近、 等于葉片的固有頻率,將使葉片發(fā)生共振。此時,葉片的動應(yīng)力顯著增加,甚至可達幾十倍以上,使葉片很快斷裂。 由于鈾流通風(fēng)機是高速旋轉(zhuǎn)的機被,只要…個葉片斷裂,就會將全部葉片打斷。因而,軸流通風(fēng)機長期在不穩(wěn)定工況區(qū)   運行,易使葉片疲勞斷裂,造成嚴重破壞事故。從表67可以看出當(dāng)澈振頻率接近葉片自振頻率時動應(yīng)力成倍增大的數(shù)據(jù)。       綜上所述,軸流通風(fēng)機在不穩(wěn)定工況區(qū)運行是不允許的。為此,在軸流通風(fēng)機投入運行前必須進行試驗,以確定風(fēng)機進   入不穩(wěn)定工況區(qū)時各監(jiān)視儀表的指示數(shù)值,如風(fēng)量、風(fēng)壓、電流等,并在說明書上詳細注明,以供運行人員操作調(diào)整中   注意。  

軸流通風(fēng)機在不穩(wěn)定工況區(qū)運行時,還可能引起風(fēng)量、風(fēng)壓和電流的大幅度波動,噪音顯著增加,有時風(fēng)機和管道還會發(fā)生激烈的振動,這種現(xiàn)象稱之為“喘振&dquo;   喘振與旋轉(zhuǎn)脫流不同,它除了葉輪的旋轉(zhuǎn)脫流外,還會在風(fēng)道系統(tǒng)內(nèi)出現(xiàn)不穩(wěn)定工況。喘振的危害性很大,嚴重時能造成風(fēng)道和風(fēng)機部件的損壞。   (一)喘振發(fā)生的條件   喘振是在下列情況下發(fā)生的:   (1)風(fēng)機處于不穩(wěn)定工況區(qū)運行,運行點位于風(fēng)壓性能曲線的上升區(qū)段,即曲線坡度△H/△Q為正值;   (2)進、出口風(fēng)道具有足夠的容積,它與風(fēng)機耦合成為一個彈性的空氣動力系統(tǒng),因而在風(fēng)機的流動工況發(fā)生變動時、風(fēng)道中引起相應(yīng)的變化需要一定的適應(yīng)時間;   (3)整個系統(tǒng)的氣流振蕩頻率與氣流擾動的頻率合拍,發(fā)生共振;   (二)喘振的特點   喘振的振幅和頻率受風(fēng)道系統(tǒng)容積的支配,但不受其形狀的影響。系統(tǒng)容積越大,喘振的振幅越大,振動也越強烈,但頻率越低。因此可以通過縮小系統(tǒng)的容積來減輕喘振的   微烈程度。此外,風(fēng)機的轉(zhuǎn)速越高,如引起喘振,喘振的程度越劇烈.   三)喘振的原因   喘振的機理還研究得不十分透徹,因此喘振的原因也還不十分清楚?？梢院唵蔚刈魅缦路治?   假設(shè)有一臺軸流通風(fēng)機在變工況運行中進入不穩(wěn)定工況區(qū),運行點從性能曲線的A點突然滑到B點,如圖6-33所示。B點是要求的運行點,當(dāng)剛到達B點的瞬間,風(fēng)機出口的   風(fēng)道系統(tǒng)由于容積較大,風(fēng)壓還來不及降低到與B點相當(dāng)?shù)闹?而是高于B點。于是就發(fā)生倒流、使風(fēng)機的出力受到抑制、運行點瞬時間咲到C點。但風(fēng)機的出口風(fēng)道仍保持   原來的流量向外出風(fēng),因而風(fēng)壓開始降低,甚至低于C點。此時,風(fēng)機的背壓很低,風(fēng)機出力瞬間突然增長,超過了B點,于是背壓又迅速提高。由于調(diào)節(jié)機構(gòu)規(guī)定風(fēng)機應(yīng)在B點運   行,因此,運行點還得降到B點,此時背又高于B點的相應(yīng)風(fēng)壓。上述過程又將復(fù)現(xiàn)。如果這種循環(huán)的頻率與系統(tǒng)的振蕩頻率合拍,就會引起共振,振幅逐次加大發(fā)生喘振。

1.改變?nèi)~輪寬度的調(diào)節(jié) 后彎式機翼型離心通風(fēng)機效率曲線比前彎式風(fēng)機顯得較陡高,平坦區(qū)域太小,當(dāng)工況偏離效率最高點運行時,效率大幅度下降。如果利用另加的活動后盤寬度,在運行中根據(jù)鍋爐負荷來調(diào)節(jié)葉輪寬度，風(fēng)機基本上就能穩(wěn)定在高效率區(qū)域運行。   2.改變?nèi)~片角度的調(diào)節(jié) 運行中調(diào)節(jié)葉片安裝角在軸流通風(fēng)機上已被采用。而運行中改變離心通風(fēng)機葉片角度，認為在結(jié)構(gòu)的安全可靠性方面(葉片在運轉(zhuǎn)中轉(zhuǎn)動時整個葉輪的剛性和強度方面),尚待進一步研究試驗并加以解決。國外雖有這方面的試驗,但實際應(yīng)用尚無報導(dǎo)。   3.經(jīng)濟傳動系統(tǒng) 它包括一合離心通風(fēng)機,進口擋板(或?qū)~)及操作機構(gòu),繞線式電動機,“克拉麥斯 塔德&dquo;控制系統(tǒng)和性能監(jiān)視系統(tǒng)等。“克拉麥斯塔德&dquo;控制系統(tǒng)是利用電動機轉(zhuǎn)子回路中的可控硅元件來控制轉(zhuǎn)子電流,以改變轉(zhuǎn)速-力矩特性。但與一般變速繞線式電動機不同,使電動機轉(zhuǎn)速降低的能量不是作為熱量損失消耗掉,而是將它送回廠用電系統(tǒng),從而提高了效率。據(jù)稱,當(dāng)鍋爐負荷在60~100%范圍內(nèi)變化時,風(fēng)機和傳動裝置的總效率可以保持在90%以上,比軸流通風(fēng)機還高一些。

(1)如果切割量在10%D的范內(nèi),一般&bea;2及&ea;近似不變。切割計算與實際情況有一定誤差,很難精確確定Q和H,一般說切割量愈大,誤差愈大。為了使切割葉片盡可能地符合實際,應(yīng)當(dāng)分次切割,逐新達到所需的外徑尺寸。   葉片切割可以利用樣板劃線,一般前、后盤不切割。切割后應(yīng)注意對風(fēng)機葉輪平衡的影響,必要時還得進行葉輪平衡校驗。   (2)葉片的接長一般按原方向,保持出口角&bea;2不變,接長量在5%以內(nèi),一般一次進行。以免影響葉輪強度。一般前、后盤直徑保持不變。接長葉片后,應(yīng)注意核算風(fēng)機的鈾功率,以免電動機超負荷。   (3)葉片切割后,機殼的舌可保持不變,但因間隙增大,效率略有下降。葉片接長時,舌 與葉輪的間隙減小,易引起振動和嗓聲,此時可適當(dāng)增大間隙,視現(xiàn)場具體情況而定。

在鍋爐運行中,風(fēng)機容量過大或過小,不能滿足鍋爐經(jīng)濟運行或正常運行的需要,可 采用政變?nèi)~輪各部分幾何尺寸及改變?nèi)~片寬度的方法來解決。上述方法簡易可行,但會使 風(fēng)機本身效率有下降。 (一)改變風(fēng)機幾何尺寸的計算 當(dāng)風(fēng)機的幾何形狀作相似改變(所有尺寸均按同一比例增大或縮小),且保持風(fēng)機效率 不變時,離心通風(fēng)機的性能與幾何尺寸有以下關(guān)系: (二)如果只改變風(fēng)機的寬度(葉片寬度、機殼寬度等),且保持風(fēng)機效率基本不變時 則壓力不變,而風(fēng)量和功率有如下變化:

國家能源局日前發(fā)布《煤層氣勘探開發(fā)行動計劃》，提出“十三五&dquo;期間我國煤層氣勘探開發(fā)步伐將進一步加快，煤層氣產(chǎn)業(yè)發(fā)展成為重要的新興能源產(chǎn)業(yè)。預(yù)計到2020年，將建成3～4個煤層氣產(chǎn)業(yè)化基地，新增煤層氣探明地質(zhì)儲量1萬億立方米；煤層氣年抽采量力爭達到400億立方米，意味著將在“十二五&dquo;的基礎(chǔ)上倍增。 　　國家能源局人士在接受中國化工報記者采訪時介紹，我國煤層氣資源豐富，地質(zhì)資源量與常規(guī)天然氣地質(zhì)資源量基本相當(dāng)，約占世界總量的13%，居世界第三。加快煤層氣勘探開發(fā)，對增加清潔能源供應(yīng)、促進節(jié)能減排具有重要意義。相比頁巖氣、可燃冰等非常規(guī)氣源，煤層氣開發(fā)難度小、成本低，國內(nèi)也已經(jīng)積累了豐富的經(jīng)驗。2014年，全國煤層氣抽采量為170億立方米，是頁巖氣產(chǎn)量的十余倍。我國大規(guī)模開發(fā)利用煤層氣的時機已經(jīng)成熟。 　　《行動計劃》提出，“十三五&dquo;期間，國家將統(tǒng)籌規(guī)劃布局，創(chuàng)新體制機制，推動煤層氣產(chǎn)業(yè)跨越式發(fā)展。 　　在煤層氣勘查方面，我國將以沁水盆地和鄂爾多斯盆地東緣為重點，繼續(xù)實施山西古交、延川南和陜西韓城等勘探項目，擴大儲量探明區(qū)域；加快山西、陜西等地的區(qū)塊勘探，增加探明地質(zhì)儲量。同時加快新疆、內(nèi)蒙古、貴州、云南、甘肅等地區(qū)煤層氣資源調(diào)查和潛力評價，實施一批勘查項目。在高瓦斯和煤與瓦斯突出礦區(qū)，加強煤層氣與煤炭資源綜合勘查、評價，開展煤層氣井組抽采試驗。到2020年，在上述地區(qū)累計新增探明地質(zhì)儲量1萬億立方米。 　　在煤層氣開發(fā)方面，要加快建設(shè)沁水盆地和鄂爾多斯盆地東緣產(chǎn)業(yè)化基地。在新疆、鄂爾多斯盆地、二連盆地、黔西滇東等地區(qū)，建設(shè)一批煤層氣開發(fā)利用示范工程，啟動建設(shè)煤層氣產(chǎn)業(yè)化基地。在山西晉城、遼寧鐵法、黑龍江鶴崗、安徽兩淮、河南平頂山、湖南湘中、四川川南、貴州六盤水、陜西韓城、新疆阜康等礦區(qū)，加大煤礦區(qū)煤層氣資源回收利用力度。到2020年，上述地區(qū)累計新增煤層氣年產(chǎn)量200億立方米。 　　按照國家能源局的規(guī)劃，煤層氣的利用將遵循就近利用、余氣外輸?shù)脑瓌t，將因地制宜建設(shè)一批煤層氣液化廠、壓縮站、加氣站。 　　為支撐煤層氣的大規(guī)模開發(fā)，國家將繼續(xù)實施煤層氣開發(fā)國家科技重大專項及相關(guān)科技計劃，同時積極引進先進技術(shù)。 　　山西晉煤集團等涉足煤層氣開發(fā)的企業(yè)表示，目前國內(nèi)煤層氣利用仍以就地發(fā)電和民用燃氣為主，但后期隨著抽采量的迅速增加，煤層氣的化工利用有可能進入一些投資主體的視野。