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引言 風機是節(jié)能潛力巨大的通用設備，調速是其節(jié)能的重要途徑，調速技術的選擇事關投資效益，從性能價格比的角度出發(fā)，優(yōu)選機械調速裝置是較為明智的選擇。 1  風機調速的意義 風機是使用面廣、耗電量大的設備，風機在運行中普遍地存在的問題：（1）設備陳舊，結構落后，造成單機運行效率低；（2）風機或其配套電機選型設計裕量過大，形成系統(tǒng)實際運行效率低。如某鋼鐵公司風機實際運行效率僅為6％；（3）對于生產工藝參數(shù)不斷變化時，多采用落后的管道閘閥節(jié)流進行工況調節(jié)，白白地造成能源浪費；（4）輸送管道設置不盡合理，管道阻力大，以及運行管理粗放（如風機放空）造成運行中無效的功率損失等?？梢?，圍繞風機存在著大量的節(jié)能潛力，而對于工藝參數(shù)變化大的大中型（50～500kW）風機，其調速節(jié)能技術應用具有廣闊前景。 風機最大特點是負載轉矩與轉速的平方成正比，軸功率與轉速的立方成正比，因此如果在電機與風機之間加裝調速裝置，將電機輸出的固定轉速調節(jié)為根據(jù)流量需求的風機轉速，即當生產工藝參數(shù)需要變化時，采用改變風機轉速來調節(jié)風機的流量，就可節(jié)約大量的電能。 采用調速技術后，風機運行節(jié)能效果的預測，如以閥門調節(jié)作為比較的基準，當流量在0.5～1.0的范圍內調節(jié)變化時，不同調節(jié)方式時功率消耗與流量的關系見圖1[1]。       可參照下式預測平均節(jié)約功率： △P＝Pa-Pb≈0.4P0 式中P0——額定功率 即在理想情況下，通過調速使風機的流量由50％連續(xù)不斷調節(jié)至100％時，調速調節(jié)比閥門調節(jié)可節(jié)省功率約為額定功率的40％。 2 風機調速技術類別選擇及方案分析 2.1 風機調速技術類別與比較 目前，風機調速有兩種方式：一種是機械調速，最常用的是在電機和風機間加裝調速型液力耦合器或液體粘性調速離合器；另一種是電氣調速裝置，其方法有串級調速、變頻調速、變極調速等。選擇機械調速用于風機調速運行，具有傳動效率高、過載保護性好、控制反應快、成本低、體積小、易維護等優(yōu)點且不受電機轉速、電壓等級等參數(shù)限制。而我國200kW以上的交流電機基本上全是高電壓電機，如此高等級電壓的調速，對各類電氣調速方式均難以達到。故我國目前高電壓中、大功率（200kW以上）的各類交流電機調速裝置均為液力耦合器或液粘調速離合器。以下針對液力耦合器和液粘調速離合器在風機調速領域中的應用特性進行研究。 2.2 液力調速傳動與液粘調速傳動特性的比較 以上針對風機調速選擇進行了分析，各有利弊，從性能價格比的角度出發(fā)，更傾向于機械調速裝置的應用。調速型液力耦合器和液粘調速離合器其原理不同，應用上有很多相同點，也有不同點。 從原理上講，液力耦合器傳動基于歐拉方程，以液體動量矩的變化來傳遞動力；液粘調速離合器傳動基于牛頓內摩擦定律,以液體的粘性（或油膜剪切力）來傳遞動力。由于基本概念和工作原理的本質不同，其調速裝置的主機結構設計顯然不同。但工作介質都是液體油，工作過程都有熱量產生，其操作控制系統(tǒng)都需要電控、液體循環(huán)和冷卻。 調速型液力耦合器和液粘調速離合器在應用特點上異同比較如下[2-3]： （1）都能使電機空載啟動，縮短啟動電流對電網的沖擊時間； （2）都可以實現(xiàn)無級調速，調節(jié)方便可靠，且易于實現(xiàn)遠程控制和自動控制； （3）液粘調速離合器可實現(xiàn)同步、調速和脫離3種工況運行，且主動軸轉動方向不影響傳動性能。在同步轉動時無功率損失，傳動效率（理論值）為100％；. （4）都可以緩和沖擊，衰減扭振，具有過載保護功能，延長設備使用壽命； （5）液力耦合器相對維修復雜，結構偏大，但調速技術較成熟可靠，能長期無檢修運行；液粘調速離合器結構緊湊合理，在調速狀態(tài)下效率高于耦合器4％～5%,節(jié)電率高于8％，但在轉速比0.9以后至1.0區(qū)域內易出現(xiàn)轉速波動，故應重視采用合理措施降低不穩(wěn)定區(qū)間或合理操作避開不穩(wěn)定區(qū)工作； （6）都適用與不同等級的高低電壓、中大容量電機配用，使電機始終以額定轉速運轉，電機效率高，功率因數(shù)高，無諧波影響。 目前，國產調速型耦合器輸入轉速3000/min，最大功率可達6500kW；液粘調速離合輸入轉速3000/min，功率可達3200kW。 2.3 兩種機械調速節(jié)能裝置選擇方案的有關注意事項[1-2] （1）區(qū)別二者傳動特點的異同有針對地選擇。調速型液力耦合器與液粘調速離合器在應用特點上有很多相似之處，由于調速型液力耦合器技術成熟超前，應用相對普遍；但液粘調速離合器有更高的傳動效率，有1︰1的同步傳動，可方便進行定速、調速切換運行，寬泛了應用范圍，經濟投入也相對偏低，但其存在調速不穩(wěn)定區(qū)間是難于避免的，應重視在技術上縮小速度不穩(wěn)定區(qū)，盡力擴大轉速比的實際范圍。 （2）調速節(jié)能的立足點在“調速&dquo;，調速即調節(jié)了風機的流量，只有存在流量變化工況需求時，才適于進行調速。但考慮到風機自身運行的特性因素，應有一個最佳的調速范圍。通常最低轉速不小于額定轉速的50％，一般為70％～90％之間。因為低轉速時，風機本身效率明顯下降，是不經濟的；在額定流量的90％以上變化時，接近調速裝置本身效率（90％左右），節(jié)能效果不再明顯，而接近100％流量運行時，反而多耗能。 （3）大中型（50～500kW）的風機最適合采用調速裝置節(jié)能。小功率風機由于功率小，節(jié)能潛力小，加之小功率風機往往工況參數(shù)變化范圍不大，采用調速投資的節(jié)能效益不大。 （4）調速范圍確定時，應注意避開機組的機械臨界共振轉速，否則調速至該諧振頻率時，將可能損壞機組。 3 風機調速應用實例與節(jié)能效益分析 調速型液力耦合器或液粘調速離合器均是風機調速裝置的最佳選擇。對于新安裝風機可選型調速裝置進行成套設計，對老設備改造則需使電機后退重新制作設備基礎。 以下舉實例說明機械調速裝置的應用并分析節(jié)能效益。 3.1 調速型液力耦合器應用舉例 以煉鋼轉爐除塵風機為例。按煉鋼工藝要求，當吹氧時風機全速運行，引出煉鋼產生的煤氣回收利用。在非吹煉（出鋼、進料）時間內，不需要排煙除塵，但因大型電機不易頻繁啟停，仍然采用全速運行方式，使風機在不需要排煙除塵時改為抽引大氣而空耗電能。加裝調速型液力耦合器則可對風機施以工況變速調節(jié)，從而大量節(jié)約電能。某鋼廠原來恒速運行的T18氬氧轉爐除塵風機加裝調速型液力耦合器后實現(xiàn)了變速調節(jié)運行，以下分析計算其節(jié)能效益[2]。 該轉爐吹煉一爐鋼周期為2h，其中吹煉時間1和出鋼進料時間2各占1h（圖2）。 在恒速運行時，電機高速滿功率運行，電機耗能為 Wd=P1（1+2） 采用液力耦合器變速調節(jié)運行后，吹煉時風機高速運行，出鋼、進料時風機低速運行。其電機耗能為                          Wo=P11+P22 式中 P1——風機高速運行時電機消耗功率，kW P2——風機低速運行時電機消耗功率，kW 1——轉爐吹煉（風機高速運行）時間，h  2——轉爐出鋼、進料（風機低速運行）時間，h；1=2=1h 變速調節(jié)對風機恒速運行的節(jié)能量WJ為 WJ=Wd－Wo=P1（1+2）－（P11+P22）                       =（P1－P2）2         式中（P1－P2）2是節(jié)省的能量，亦即圖2中的斜線部分。               3.2 液粘調速離合器應用舉例 開封火電廠1995～1999年先后在3＃鍋爐送風機、4＃鍋爐送風機和吸風機甲乙兩側安裝了6臺YT80型液粘調速離合器成功應用至今，年節(jié)電152萬kW&middo;h，節(jié)電率為25%。將液粘調速技術應用于鍋爐送風機，變擋板調節(jié)風機流量為調速調節(jié)風機流量，這在電力系統(tǒng)查無先例。 4 結束語     風機是用量大、耗能大的通用設備，選擇合理的節(jié)能措施勢在必行。交流電動機調速效率高是主要優(yōu)勢，但其成本高設備較復雜，維護要求較高，在大容量高電壓時可靠性尚待進一步提高。機械調速裝置初始投資小見效快，運行可靠性高維修量小，投資回收率高。目前機械調速裝置在風機調速節(jié)能中得到了較為廣泛的應用且發(fā)展前景很好。對于液力耦合器和液粘調速離合器來講，前者應用更為成熟廣泛些。雖然液粘調速技術起步較晚，但由于其結構合理，性能寬泛，操作維護簡易而具有較強的競爭優(yōu)勢。

摘要:介紹了子午加速軸流式通風機動葉片制作方法，重點闡述了模具制作、組焊及壓型工藝。應用該方法制作的動葉片完全滿足設計要求，比傳統(tǒng)的制作方法降低了制作成本，縮短了制作周期。 關鍵詞：子午加速軸流式通風機；動葉片；壓型   1 概述 靜葉可調子午加速軸流式通風機葉輪上的葉片（稱之為動葉片）為扭曲變截面結構（見圖1）。傳統(tǒng)的制作方法：按動葉片各截面型線及其相對角度鑄造上、下壓模毛坯，然后修磨壓模型面，使型面各截面符合檢查樣板要求，并使各截面間圓滑過渡，最后壓制動葉片成型。經過分析研究，確定利用鋼板拼裝的方法制作壓型模具。從而設計出鋼板拼裝式壓型模具，經實際應用證明：采用該方法制作的模具，結構簡單，制作方便、快捷。壓制的動葉片完全符合設計要求，比傳統(tǒng)的用鑄造方法制作壓型模具，然后進行壓制成型的方法，降低2  壓型、組焊工藝方案 （1）設備選用：根據(jù)我廠設備狀況，決定采用現(xiàn)有的315四柱壓力機進行熱壓成型。 （2）壓型工藝分析：①由于該葉片為扭曲變截面結構，材質16MnR。采用冷壓成型回彈較大不易控制，因此決定采用熱壓成型工藝，模具設計時型線不留回彈量；②為使動葉片毛坯在壓型時受力均勻且便于定位，決定將動葉片中間截面的型線基準點作為最終受力點，施力的方向垂直于中間截面型線兩點的連線。因此設計壓模時，將動葉片扭曲軸線處于水平位置，并以其為軸心整體旋轉一定角度，以保證壓型時的施力方向和最終施力點；③為防止動葉片在壓型過程中移位，確定以動葉片扭曲軸線和外邊沿作為壓型的初始和最終定位基準；④為保證模具各截面的圓滑過渡，確定在上、下壓模與壓型動葉片之間加一定厚度的過渡墊板。 （3）模具制作分析：①依據(jù)壓型工藝分析，繪制旋轉后的動葉片截面型線。計算上、下壓模型線的間距(動葉片截面厚度+上、下壓模過渡墊板厚度)以及各截面間的軸向距離，制成上、下壓模的型面筋板和徑向定位支板。型面筋板與徑向定位支板的對應位置開組裝定位槽。組裝模具時，將型面筋板與徑向定位支板插裝成一體，然后焊接于各自的平板上，制成上、下壓模；②壓型工藝分析中確定以動葉片扭曲軸線和外邊沿作為初始和最終定位基準，因此在下壓模扭曲軸線的兩端（動葉片外邊側和輪轂焊接側）位置設計定位裝置。動葉片外邊沿可利用下壓模扭曲軸線兩側的徑向支板形成的自然槽口進行定位。輪轂焊接側設計了一套定位鉸鏈進行定位；③在動葉片毛坯的扭曲軸線位置上留出相應的定位臺階。壓型定位時將動葉片的定位臺階插入下壓模外側定位槽內并使動葉片外邊緊靠定位板；同時將輪轂焊接側定位鉸鏈立起，使動葉片定位臺階裝入鉸鏈定位槽內進行定位。壓型完成后將定位鉸鏈支板提起并轉至低于下壓模型面的位置取出葉片；④為便于上、下壓模間的裝配找正，在上壓模基準線位置設計定位徑向支板，定位徑向支板厚度以及位置與下壓模定位槽的寬度和位置相對應。合模時將上壓模定位支板裝入下壓模兩端定位槽內，并使兩端對齊即可；⑤首件動葉片壓型時將上、下壓模的過渡墊板墊于上、下壓模與動葉片之間，壓型到位后，將過渡墊板分別焊接于上、下壓模型面筋板，壓型示意圖見圖2。 （4）動葉片與輪轂的組焊以及壓型質量的檢驗：動葉片與輪轂組焊時必須保證其安裝角度。因此設計了動葉片組焊定位胎具（見圖3），以保證動葉片的安裝角度，同時對動葉片的壓型質量進行檢驗。組焊定位胎具由前、后兩個型面筋板和底板以及徑向外沿定位板組焊而成。前、后兩型面筋板可以保證動葉片組焊時的安裝角度，同時起到檢驗動葉片型面的壓型質量的作用。底板則用于焊接兩型面筋板，以保證其相對于輪轂的徑向位置。徑向外沿定位支板則設計在動葉片基準線位置，其徑向尺寸：葉輪半徑+動葉片加工余量+定位臺階長度尺寸。徑向定位板的作用是確定動葉片相對于胎具的徑向位置。兩型面筋板的位置應選取在靠近輪轂出口處和葉輪外圓處，以利于動葉片的組焊穩(wěn)固，其型線為動葉片對應截面的工作面型線，兩型面筋板的型線基準點的連線與動葉片安裝基準線重合。 （5）組焊后的加工：由于子午加速軸流式通風機對葉輪和葉輪外殼之間的徑向間隙有嚴格的尺寸要求，因此葉輪在組裝焊接完成后，其外徑要進行最終車加工。所以動葉片外邊沿必須留有足夠的加工余量。 3 動葉片毛坯以及上、下壓模墊板的設計 （1）按動葉片中性層型面進行展開，以扭轉軸線為基準向兩側展開，找出各截面型線的展開點，連接各點并圓滑，繪制出動葉片毛坯的側邊線。 （2）動葉片輪轂焊接側實為動葉片與輪轂的相貫線，按照投影關系繪出相貫線，以相貫線的展開長及其對應點的相對距離，向扭曲軸線兩側展開，繪制出動葉片輪轂焊接邊的展開線。 （3）將動葉片外邊沿留出足夠的加工余量，并按定位槽的寬度在動葉片扭轉基準線處留出定位臺階。 4）為提高動葉片的自振頻率，將動葉片毛坯設計成不等厚截面，動葉片毛坯圖見圖4。 （5）上、下壓模墊板毛坯的外形與動葉片毛坯外形相同，只是尺寸略大于動葉片毛坯的外形尺寸。 4 模具設計 （1）上、下壓模型面筋板型線的設計：通過壓型工藝的分析，將動葉片扭曲軸線設置成水平狀態(tài)，并以其為軸心整體旋轉一定角度，繪制動葉片各截面中性層型線。計算上、下壓模各截面的間距（即動葉片各截面厚度與上、下壓模過渡墊板的厚度之和）。并以此間距向中性層型線兩側做等距線，繪制出上、下壓模型面筋板的型線。 （2）上壓模型面筋板的設計：依據(jù)上壓模各型面筋板的型線確定對應型面筋板的高度尺寸和插裝定位槽的位置繪制上壓模各型面筋板圖（見圖5）。上壓模各型面筋板的上邊沿為水平狀態(tài)，兩側邊垂直于上邊沿。上邊沿設計有3～4個徑向支板對裝定位槽，其中1個定位槽設計在型線基準點位置。 （3）下壓模型面筋板的設計：依據(jù)下壓模各型面筋板的型線和型線展開長尺寸確定型面筋板長度和高度尺寸以及插裝定位槽位置，繪制出下壓模各型面筋板圖（見圖6）。下壓模型面筋板的下邊沿為水平狀態(tài)，且兩側邊垂直于下邊沿。下邊沿設計有4～5徑向支板定位槽。其中2個定位槽的位置設計在壓模型面基準線兩側，其寬度與上模徑向基準定位支板相對應。 （4）上、下壓模設計：依據(jù)上、下壓模各型面筋板圖及各型面筋板的相對位置，繪制上、下壓模圖紙。詳見圖7、圖8上、下壓模組焊示意圖。 （5）上、下壓模徑向支板的設計：依據(jù)上、下壓模的組裝圖拆繪徑向支板圖紙（見圖9）。 5 制作工藝 （1）動葉片毛坯的制作：利用CADTOOL-2000繪圖系統(tǒng)，繪制動葉片毛坯圖（見圖4）。按圖編制數(shù)控下料程序，利用數(shù)控切割機進行數(shù)控氣割下料制作動葉片壓型毛坯。然后用平面銑床加工出動葉片毛坯的斜面。 （2）模具制作：①利用CADTOOL-2000繪圖系統(tǒng)，繪制各型面筋板圖（見圖5、圖6）、徑向支板圖（見圖9），按圖編制數(shù)控下料程序，利用數(shù)控切割機進行數(shù)控氣割下料制作上、下壓模型面筋板和徑向支板，從而保證了上、下壓模各型面筋板的制作精度；②模具的拼裝、制作：依據(jù)上、下壓模圖紙集中各型面筋板和徑向支板，按其對應的定位槽進行插裝、焊接成一體，并組焊于各自的平板上，制成上、下壓型模。 （3）動葉片的壓型以及上、下壓模墊板的組焊：①將上、下壓模進行合模，合模時將上模徑向定位支板裝入下壓模定位槽內并使其兩端面平齊，則上、下壓模自然對正。然后將上、下壓模放置在壓力機工作臺上，上壓模通過聯(lián)結座與壓力機上工作面聯(lián)結，下壓模則用壓板將其壓固于壓力機工作平臺。開啟壓力機使上壓模起至一定高度，然后將下壓模過渡墊板平置于下壓模工作面，下壓模過渡墊板的定位臺階裝入下壓模兩端定位槽內；②將動葉片毛坯加熱至900℃左右，然后裝模。將動葉片裝模后，再將上模過渡墊板放置在動葉片毛坯上，并使其定位臺階裝入下壓模兩端定位槽，進行施壓，壓實后將上、下壓模墊板焊接于上、下模；③按上述②的方法進行后續(xù)同型號動葉片的壓型，壓型后壓力機要保壓一定時間以防動葉片冷卻時收縮變形影響型線精度，然后卸壓將定位鉸鏈提起并轉至低于下壓模型面位置，取出動葉片，動葉片壓型就此完成。 6 應用效果分析 使用該方法制作的動葉片，經過實踐證明完全符合設計要求和質量標準。該方法制作的模具制造成本比傳統(tǒng)鑄造方法大大降低，縮短了模具的生產周期，完全具備推廣應用的價值。  

摘要:介紹了風機葉輪前盤冷壓成型制作工藝方法，應用該方法制作的風機葉輪能夠達到設計要求和質量標準，能夠保證安裝配合的要求，并節(jié)省了能源，減少了環(huán)境污染，縮短了生產周期。 0 引言 我廠是電站風機專業(yè)生產廠家，所設計生產的6-30型離心式通風機葉輪前盤為弧、錐組合結構（圖1）。為保證前盤與葉片結合面的緊密度以及與集流器出口的配合尺寸，對葉輪前盤圓弧型線有嚴格要求，同時對前盤進口直徑也有嚴格的要求。以往，我廠對該結構前盤采用整體熱壓成型工藝，為了降低此類前盤的制造成本，提高其生產效率及質量，減少環(huán)境污染，采用了冷壓成型工藝。通過一段時間的使用，發(fā)現(xiàn)此種方法較為適用，不但降低了制造成本，減少環(huán)境污染，還提高了生產效率，保證了產品的質量。 1 冷壓成型方案  （1）首先，按前盤中性層母線展開長以及進、出口直徑設計壓型毛坯的主體錐。主體錐兩端的內徑尺寸分別為前盤的進、出口直徑尺寸減去3mm。主體錐中性層的母線長為前盤型線中性層母線展開長。壓型毛坯則為沿主體錐母線方向各向兩端延長5mm余量的錐體。前盤成型后進口高度以及出口外圓都有5mm的機加工余量。 （2）利用模具將錐體毛坯各截面圓壓制到前盤型線對應位置上，在壓制的同時模具對各截面圓進行了整型。 1.2 模具分析 由于錐體毛坯的兩端直徑分別按前盤進、出口直徑尺寸預留了一定撐展量，錐體中性層母線與前盤中性層母線展開長相同。所以該件成型后，只是將錐體相應的截面圓壓制到前盤型線的對應位置上，因此在前盤各截面圓上不會產生反彈，但在前盤高度方向上會產生一定的回彈量，因此模具型線R和錐面角度需留一定的回彈量。16Mn材料的前盤R模＝R/(1+3.66&imes;10-3&imes;R/)、&bea;模＝&bea;－0.414R/其中：R模為與圖1中R對應的上、下模之間的型線；為前盤材料的厚度；&bea;模為與圖1中&bea;對應的角度。   另外，為了便于前盤壓型后的出模以及壓型過程中的受力均勻，在下模的前盤進口與毛坯小端之間設計一段導向段，上端直徑為毛坯小端直徑，大端為前盤的進口加5mm高度加工余量直徑尺寸。為限制前盤壓制過程中，毛坯沿受力方向移動，因此在下模上按前盤出口尺寸處設計了止口臺階。為便于前盤壓型后順利出模，在下模外沿設計一段50&imes;50缺口，用于前盤壓型后鍬出前盤（見圖2）。 2 制作工藝 2.1模具制造 依據(jù)葉輪前盤的具體尺寸和模具分析的原則設計模具，利用CAD繪圖軟件繪制上、下模圖紙及車加工用樣板。按圖鑄造上、下模毛坯（需加工處單邊留5mm加工余量），在立式車床加工上、下模（加工時先將進口和止口臺階加工至尺寸，然后按車加工樣板加工上、下模型線）。 2.2 前盤毛坯制作 （1）首先將前盤型線中性層母線展開測量長度，依據(jù)其長度及前盤進、出口直徑設計壓型毛坯的主體錐。主體錐兩端中性層直徑分別為前盤的進、出口尺寸減去5mm。主體錐中性層的母線長等于前盤型線中性層母線長。壓型毛坯為沿主體錐母線方向向兩端分別延長5mm余量的正錐體。 （2）將壓型毛坯展開放樣，數(shù)控下料，卷制錐體，接口處開坡口焊接。 （3）焊縫進行超聲波探傷。 2.3 冷壓成型 將上/下模合模置于壓力機工作平臺上，上模與壓力機上工作臺聯(lián)結，下模用壓板固定在下工作臺上，在下模導向段上均勻涂上一層潤滑脂，然后將前盤毛坯套裝于下模，開動壓力機緩慢下壓，直至模具與工件完全貼合，然后拆卸。 2.4 探傷 成型面進行表面探傷，焊縫進行超聲波探傷。 2.5 組焊和校正 將壓制好的前盤組焊于葉輪，注意保證前盤進口與后盤基準線的同軸度。 2.6 車削加工 以葉輪后盤的組焊基準線為基準找正，車削加工葉輪外圓、內孔及進口高度，直至達到尺寸要求。 3 應用效果分析 經過使用發(fā)現(xiàn)，冷壓成型工藝制作的外徑為φ1300、材料為16Mn、厚度8mm以下的前盤，組焊成葉輪后，完全能夠達到設計要求和質量標準?？商岣咔氨P的制作效率。降低了壓型對環(huán)境的污染，節(jié)省了能源，完全具備推廣應用的價值。

摘要 介紹利用水泥生產線處置固態(tài)危險廢物的經驗，將其直接用于水泥熟料的生產配料，在生料磨內利用窯尾廢氣進行烘干粉磨，制成生料均化后，再經五級預熱器、分解爐喂入窯內煅燒，在1?700℃下通過高溫焚燒及水泥熟料礦物化高溫燒結過程實現(xiàn)固體廢物毒害特性分解、降解、消除、惰性化、穩(wěn)定化，實現(xiàn)危險廢物的減量化、無害化和資源化處置，既無害化處理了危險廢物，同時又為水泥生產提供了部分熱值并代替部分原料。此方法簡單、節(jié)能、環(huán)保，是目前固態(tài)危險廢物的最經濟、最徹底的處理方法。   1　固態(tài)危險廢物處置情況 我公司一條5000/d生產線主要設備為丹麥史密斯ATOX50輥壓磨、Φ4.8m&imes;72m回轉窯和M113輥式煤磨，配套9MW純低溫余熱發(fā)電站和一般固廢和危險廢物處置系統(tǒng)。公司于2009年啟動固態(tài)危險廢物的無害化處置和資源化利用協(xié)同處置項目。2011年，我公司與一家專業(yè)從事固體廢物水泥窯協(xié)同處置的公司展開合作，建立危險廢物處置系統(tǒng)，協(xié)同處置危險廢物。該協(xié)同處置將危廢處置與水泥生產過程有效結合起來，直接利用現(xiàn)有的新型干法生產過程，在1?700℃高溫條件下分解固化危廢中的有毒有害成分，既無害化處理了危險廢物，同時又為水泥生產提供了部分熱值和代替部分原料。項目總投資2?991萬元，設計年處置危廢量可達10萬噸，于2013年正式投入使用，隨著危廢處置技術和處置流程的不斷改進，危廢處置量逐年遞增。   2　水泥窯處置危險廢物的方法 隨著工業(yè)的發(fā)展，工業(yè)生產過程排放的危險廢物日益增多，填埋法和污泥焚燒法等都存在諸多問題，尋找更合理更徹底更節(jié)能更環(huán)保處置方法勢在必行。   由于固態(tài)危險廢物中含有熱量和水泥熟料生產所需要的成分，可以把固態(tài)危險廢物經過處理或直接用于生料配料，經過立磨粉磨成合格生料后，喂入五級預熱器、分解爐進入窯內，通過高溫焚燒及水泥熟料礦物化高溫燒結過程實現(xiàn)固體廢物毒害特性分解、降解、消除、惰性化、穩(wěn)定化，從而達到徹底處置固態(tài)危險廢物的作用，既節(jié)能又環(huán)保。 用機械脫水方法或化學脫水方法去除危險廢物中的水分，達到含水40%左右的干污泥，可以直接用于水泥熟料的生產配料。固態(tài)危險廢物具有較高的燒失量，其化學成分與石灰石或黏土質原料相近，能部分替代石灰石和黏土用于配料，也部分降低了水泥工業(yè)對資源的消耗。固態(tài)危險廢物與水泥生料成分分析見 3　固態(tài)危險廢物處置過程中的質量控制 危險廢物進廠前需了解產廢企業(yè)工藝過程，確定危險廢物種類、物理性能、化學成分等基本屬性，并根據(jù)其特性確定需要分析的參數(shù)，提前由危廢處置公司或質量控制部派人去產廢企業(yè)取樣做評估檢測，符合進廠控制要求的，通知危廢處置公司生產部可以安排進廠計劃，不符合控制要求的禁止進廠。   完成評估樣品檢驗分析后，根據(jù)現(xiàn)場的投加設施、工藝條件判定是否適宜本企業(yè)水泥窯協(xié)同處置，如確認能處置，由危廢處置公司生產部負責封裝保存評估樣品，用于事故和糾紛的調查，樣品應該保存到停止處置該種危險廢物之后。危廢處置公司提前兩天按質量管理部指標要求的日處置均值安排日處置計劃，物料必須是最近評估過的計劃內物料（評估時間超過半年，進廠前必須重新評估）。安排進廠計劃時須按質量管理部下發(fā)的固態(tài)危廢進廠控制標準，超出控制范圍的物料嚴禁進廠，以OA形式發(fā)放至相關人員。特殊物料必須說明（如干料、濕料、第一次進廠等）。進廠物料如果多次檢測各項數(shù)據(jù)都在控制指標內且相對穩(wěn)定，可以先取樣進固廢車間處置后檢測，其他進廠物料一律先進廠取樣檢測，數(shù)據(jù)正常后再進固廢車間處置。進廠數(shù)據(jù)超出內控指標在50%以內的物料需等待搭配處置且需走審批流程，后續(xù)嚴禁進廠，超出內控指標50%以上的物料要求退貨。地磅員根據(jù)每天進廠計劃和隨車轉移聯(lián)單比對，信息相符且在計劃內給予進廠，沒有計劃、廢物聯(lián)單不符或有誤，地磅員有權拒絕進廠。我公司對應急庫有監(jiān)管職責，應急庫庫存物料需符合質量管理部控制要求，并控制應急庫在合理庫存量。   過程產品加強控制出磨生料、C5熱生料、出窯熟料的氯硫鉻、重金屬、可浸出重金屬等內控指標，確保出廠產品質量合格。   4　結論 固態(tài)危險廢物在我公司水泥熟料生產中的應用是成功的，具有節(jié)能、環(huán)保、實用的效果，日處理量雖然只有200左右，但可以解決杭州市部分危險廢物問題，且處理徹底。同時經在線實時監(jiān)測系統(tǒng)檢測公司大氣排放物符合GB4915—2013《水泥廠大氣污染物排放標準》；水泥熟料經浙江省水泥質量檢驗認證中心檢驗符合GB30760—2014《水泥窯協(xié)同處置固體廢物技術規(guī)范》、GB31893—2015《水泥中水溶性鉻（VI）限量》、GB/T21372—2008《硅酸鹽水泥熟料》等標準要求。該項技術在達到環(huán)保和產品標準的同時為公司創(chuàng)造了效益，同時也為浙江省危廢處理尋找了一條途徑。

礦井通風機的作用就是把地面新鮮空氣送到井下，供工人呼吸，同時把有害氣體從井下排出，使有害氣體的濃度降到對人體無害的程度，在現(xiàn)代化煤礦中稱通風機為“礦井的肺臟&dquo;，可見其重要性。風機的參數(shù)是風機選型的唯一依據(jù)，因此正確理解和計算風機的參數(shù)是風機選型的基礎。 風機的主要參數(shù)包括氣體流量、壓力、溫度、密度、氣體介質、轉速、功率、效率等，氣體的流量、壓力、密度是風機選型的三大參數(shù)，下面就詳細解釋一下部分主要參數(shù)的含義。 1 氣體的流量 風機在單位時間內所輸送的氣體數(shù)量被稱為流量，通常用Q表示。風機的流量可以用體積流量和質量流量來表示，體積流量（Qv）的單位是m3/s,質量流量（Qm）的單位是kg/s。 Qm=&ho;Qv 其中&ho;為氣體的密度，kg/m3 在流道內，通常質量流量是不變的，但由于介質密度的變化，所以流道內不同位置的體積流量是改變的。 通常都用體積流量來表示風機的流量。 需要注意的是，風機的體積流量與密度有關，密度與氣體的狀態(tài)（溫度、壓力等）有關，還與海拔有關，因此體積流量指的是一定狀態(tài)下的氣體流量。由于風機的進口和出口氣體狀態(tài)不一樣，因此風機的進口體積流量與出口體積流量也是不同的。通常，風機的流量指的是風機的進口體積流量。 風機的體積流量按照氣體的流速計算得到： Qv=vA  其中：  A為截面的截面積，m2     V為氣體的流速，m3/s。速度取該截面的均方根值。 2 壓力 為了進行正常通風，需要有克服礦井風道的阻力的壓力，風機必須有這種壓力。風機的壓力分為靜壓、動壓、全壓。 風機靜壓PS是指氣體對平行于氣流的物體表面作用的壓力，靜壓是克服礦井風道阻力的壓力，靜壓是通過垂直于表面的孔測量出來的。 氣體流動需要動能，把該動能轉化為壓力的形式即為動壓Pd， Pd=1/2&ho;v2 其中：      &ho;為氣體的密度，kg/m3      V為氣體的流速，m3/s 全壓為動壓與靜壓之和。 P=PS+Pd 風機的全壓升是指風機出口的全壓與進口的全壓之差。 &Dela;P=P2-P1 風機的靜壓升是指風機出口的靜壓與進口的靜壓之差。    &Dela;PS=PS2-PS1 3 密度的修正 風機輸送介質的密度對風機的性能有很大的影響，風機的壓力與介質的密度成正比，在風機選型的時候必須考慮密度的影響。 根據(jù)風機的相似定律，風機的壓力與密度成正比。 所以風機提供的壓力隨密度的變小而減小。 可以看出，隨著介質密度的減小，風機的性能也隨之降低。 影響密度的因素： 1)  氣體溫度 2)  海拔高度（大氣壓力） 對礦井風機來說，因為井下的氣體溫度都差不多，可以按20度考慮。 海拔高度對密度的影響可以按下面的曲線查詢，橫坐標為海拔高度，縱坐標為密度。   4 風機效率 風機的效率是指被輸送的介質的有功功率與電機功率的比值，其計算公式如下：     &ea;=kPQ/N 其中： &ea;：風機效率 k:壓縮系數(shù)，通常可以取0.99。 P：風機壓力，Pa   Q：流量，m3/s   N：電機輸入功率，kW 根據(jù)壓力的不同，風機的效率可以用全壓效率和靜壓效率來表示，上面公式中的壓力如果使用全壓，那么計算的效率就是全壓效率；上面公式中的壓力如果使用靜壓，那么計算的效率就是靜壓效率。 雖然對用戶有用的是靜壓，但風要流動就必須有動壓，因此使用全壓效率來表示風機的效率更為合理，所以國內外大都使用全壓效率。 風機效率是衡量風機是否節(jié)能的重要指標，風機的效率通常要按照GB/T10178-2006《工業(yè)通風機現(xiàn)場性能試驗》進行。 5 礦井風機的選型 對于礦井來說，風機的作用是把井下的廢氣抽出來，因此風機需要克服風井的系統(tǒng)阻力，通常風井的系統(tǒng)阻力用井口負壓PS1來表示，該井口負壓指的是此處的靜壓。 風機選型時需要考慮從井口到風機出口的損失，包括： 風機風道的損失&Dela;PS1、風機本體的損失&Dela;PS2、過渡段的損失&Dela;PS3、消音器的損失&Dela;PS4等，如下圖所示：   所以風機需要克服的總阻力為： PS=PS1+&Dela;PS1+&Dela;PS2+&Dela;PS3+&Dela;PS4 由于礦井風機的出口為敞開式排到大氣中，因此出口的靜壓近似為零，所以風機的靜壓升近似與風機的總阻力相等： &Dela;PS=PS 從上面的分析可以看出，風機必須考慮各項壓力損失，才能滿足井口的負壓，如果風機供貨商不考慮這些損失，僅按照風機的井口負壓來選型，那么在實際運行中，風機是無法滿足井口的負壓的，這就意味著風機滿足不了礦井需要的風量。 下面舉例來說明一下： 某煤礦需要的風機參數(shù)如下： 風量：224m3/s 井口負壓：3214Pa 風機供貨商需要根據(jù)風機的布置情況計算各項損失，經過計算損失如下： &Dela;PS1=120Pa &Dela;PS2=130Pa &Dela;PS3=90Pa &Dela;PS4=150Pa 所以風機的靜壓升為： &Dela;PS=PS= PS1+&Dela;PS1+&Dela;PS2+&Dela;PS3+&Dela;PS4=3704Pa。 風機靜壓升為井口負壓的1.15倍，風機選型時靜壓升應按照3704Pa來選型，而不是井口負壓3214Pa。   6 結束語    通過上面對風機基本參數(shù)的解釋，定義了風機的流量、壓力、效率等參數(shù)，明確了各項參數(shù)的意義，并針對礦井抽出式風機根據(jù)井口負壓得選型進行了分析，風機的選型靜壓升需要考慮井口負壓和各項損失之和，這樣如果不同風機供貨商都按照上面的方法來計算風機，基準點都是一致的，可以確保所選的風機滿足礦井的需求，同時也可以在同一基準下比較不同供貨商的風機性能，比如風機的效率。

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在焊條藥皮中，如果含有以酸性氧化物（如氧化鈦、硅砂）為主的涂料成分，這種焊條稱為酸性焊條，如鈦鐵礦型焊條、鈦鈣型焊條、高鈦型焊條、氧化鐵型焊條和纖維素型焊條；如果含有以堿性氧化物（如氧化鈣）為主的涂料成分，這種焊條稱為堿性焊條，如以含碳酸鹽和螢石為主的低氫型焊條。 以下是酸性焊條和堿性焊條的比較：   酸性焊條特性     1、藥皮組分氧化性強    2、對水、銹產生氣孔的敏感性不大，焊條在使用前經75～150℃烘焙1h    3、電弧穩(wěn)定，可用交流或直流施焊     4、焊接電流大    5、宜長弧操作    6、合金元素過渡效果差    7、焊縫成形較好，熔深較淺    8、熔渣結構呈玻璃狀    9、脫渣較方便    10、焊縫長、低溫沖擊性能一般    11、抗裂性能較差    12、焊縫中的含氫量高，易產生“白點&dquo;，影響塑性   堿性焊條特性     1、藥皮組分氧化性弱   2、對水、銹產生氣孔的敏感性較大，焊條在使用前經350～400℃烘焙1～2h    3、由于藥皮中含有氟化物，惡化電弧穩(wěn)定性，必須用直流施焊。只有當藥皮中加穩(wěn)弧劑后才可交、直流兩用。   4、焊接電流較小，較同規(guī)格的酸性焊條約小10%左右    5、宜短弧操作，否則易引起氣孔    6、合金元素過渡效果好    7、焊縫成形尚好，容易堆高，熔深稍深   8、熔渣結構呈結晶狀    9、坡口內第1層脫渣較困難，以后各層脫渣較容易    10、焊縫長、低溫沖擊性能較高