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過量儲備風(fēng)壓風(fēng)量的情況下，高壓離心式風(fēng)機與羅茨風(fēng)機相比節(jié)電不超過5%，節(jié)電的途徑是：立窯媛燒所需風(fēng)壓風(fēng)量減小時，羅茨風(fēng)機采用放風(fēng)操作雖然實際消耗功率有一定減少，但絕大部分是白白跑掉了，這是羅茨風(fēng)機結(jié)構(gòu)特性所決定的。 　　高壓離心式風(fēng)機采用調(diào)節(jié)擋板在調(diào)節(jié)過程中產(chǎn)生能量損失，在運行過程中克服因風(fēng)機轉(zhuǎn)速不變靠調(diào)節(jié)擋板的開閉大小控制風(fēng)壓、風(fēng)量而產(chǎn)生的系統(tǒng)阻力消耗能量，與羅茨風(fēng)機采用放風(fēng)消耗功率相比能量損失要少，但無功損失還是很大，節(jié)能潛力仍然很大。 　　正常運行過程中風(fēng)機電流為25OA可滿足立窯鍛燒要求，實際消耗功率為140kw. 　　高壓離心式風(fēng)機或羅茨風(fēng)機配用電機功率大幅度高于實際消耗功率，這主要是因所配低壓異步電動機一般都采用頻敏變阻器啟動，加之隨時都處在需重負(fù)荷狀態(tài)下啟動，其次是高壓離心式風(fēng)機與羅茨風(fēng)機的工作特性和風(fēng)壓、風(fēng)量的調(diào)節(jié)方式是在電機轉(zhuǎn)速恒定情況下決定的。

風(fēng)機轉(zhuǎn)子直徑是影響燒結(jié)風(fēng)機抽風(fēng)能力的主要因素，增加風(fēng)機轉(zhuǎn)子直徑可以改變抽風(fēng)能力，達到提高燒結(jié)礦產(chǎn)量的目的。在不改變基礎(chǔ)的情況下將改造后的電機功率定為4500kW，并確定在不改動轉(zhuǎn)子安裝尺寸的前提下，只改變轉(zhuǎn)子葉片及轉(zhuǎn)子直徑，使風(fēng)機負(fù)壓達到14000Pa以上，風(fēng)量達到12500m3/min以上。最終，風(fēng)機葉片由原來的24片降至19片，轉(zhuǎn)子直徑由3500mm增至3600mm，利用大修之際對風(fēng)機轉(zhuǎn)子進行了改造。 　　新風(fēng)機轉(zhuǎn)子使用后，使風(fēng)機負(fù)壓提高了4000Pa，進口風(fēng)量提高了500m3/min，滿足了生產(chǎn)要求，有效的提高了燒結(jié)礦產(chǎn)量。由于改造后葉輪尺寸的改變，需要重新配備合適的風(fēng)機進風(fēng)口，進風(fēng)口形式采用高效率的錐弧形圈。 　　葉輪由腹板、蓋板、葉片組成。葉片采用后彎形，葉片由24&imes;2改為19&imes;2，出風(fēng)率顯著增加。葉片、蓋板的材質(zhì)均采用16Mn，避免了采用合金結(jié)構(gòu)鋼而引起轉(zhuǎn)子造價增高的問題。為提高葉輪的使用壽命，在葉片表面用“堆239&dquo;焊條堆焊。葉片經(jīng)堆焊處理后，耐磨性增強，延長了轉(zhuǎn)子的使用壽命。葉片由24片減少到19片，從而減小轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)力矩。

　　丙烯腈車間循環(huán)水冷卻塔，由臺160kW風(fēng)機對循環(huán)水進行冷卻。為確保循環(huán)水冷卻效果，并從經(jīng)濟性安全可靠性及技術(shù)先進性幾個方面考慮，由臺風(fēng)機采用變頻控制，兩臺風(fēng)機采用軟啟動器。在確保冷卻效果的前提下，充分發(fā)揮變頻調(diào)速的作用。 　　在風(fēng)量要求較低時，采用變頻方式降低電機轉(zhuǎn)速，使電機能耗大大下降，取得顯著的節(jié)能效果。 　　控制電路采用，進行操作控制聯(lián)鎖及保護動作。通過，1及轉(zhuǎn)換開關(guān)將變頻風(fēng)機設(shè)為兩種啟動方式，即變頻啟動方式和直接啟動方式，可以實現(xiàn)風(fēng)機在不實行變頻啟動的情況下也可緊急進行直接工頻啟動，確保在任何情況下風(fēng)機均能安全可靠工作，保證冷卻塔的冷卻效果。 　　動力車間鍋爐送風(fēng)機的控制方案與前相似。 　　每臺鍋爐由兩臺風(fēng)機送風(fēng)，采用變頻控制方案，由變頻風(fēng)機進行風(fēng)量調(diào)節(jié)，實現(xiàn)節(jié)能，提高風(fēng)質(zhì)量，保證鍋爐燃燒效果。 　　兩臺鍋爐分別由臺變頻器和臺軟啟動器構(gòu)成風(fēng)機控制系統(tǒng)。變頻啟動風(fēng)機控制也同樣可以實現(xiàn)直接啟動功能，在不執(zhí)行變頻啟動的情況下，將轉(zhuǎn)換開關(guān)放在直接啟動功能，實現(xiàn)直接啟動控制。 　　1賈控制方案1所。啟動順序變頻啟動肘1若風(fēng)壓不夠再軟啟動肘2或厘3若超壓添1自動降頻降速達到要求循環(huán)水冷卻塔風(fēng)機控制方案意恒壓值若仍達不到恒壓值再軟啟動河2或，3，即臺電機兩臺工頻，臺變頻厘若超壓肘1降頻降速。 　　鍋爐送風(fēng)機i80kW控制方案2.啟動順序變頻啟動肘1若風(fēng)壓不夠再軟啟動肘2若超壓Ml自動降頻降速達到要求恒壓值4變頻啟動若風(fēng)壓不夠再軟啟動若超壓自動降頻降速達到要求恒壓值。 　　冷卻塔風(fēng)機及鍋爐送風(fēng)機控制采用3臺變頻器，選用人8公司的1336系列；軟啟動器3臺，選用入8公司的5厘0切8系列。若總功率為1035賈，最小節(jié)電率為30，電價按49元賈。1計算，運行8000則年節(jié)省電費為3萬元，具有可觀的經(jīng)濟視頻展臺的設(shè)計辜竹箱靳哲康湘21.天津師范大學(xué)，天津2.天津市工業(yè)學(xué)校天津視頻展臺的電路整體由主板電源攝像頭電路遙控接收電路工作狀態(tài)指電路觸摸開關(guān)控制電路音頻放大電路底光源頂光源等部分電路組成。 　　主板電路是視頻展臺的控制核心，采用單片機人丁89，1作為主板的，郵褂萌碩9051內(nèi)部程序存儲器和人了89051內(nèi)部振蕩電路，主板可分別接收遙控器觸摸開關(guān)控制電路微機控制的輸入信號，完成對攝像頭的控制多路音視頻輸入輸出選擇控制底光源和頂光源照明控制工作狀態(tài)指電路的控制。 　　觸摸開關(guān)電路連接，組成短陣式鍵盤電路。人丁890519，1的巧；口經(jīng)8輸出底光源和頂光源控制信號，UP和DOWU信號分別控制逆變器啟動頂光源和底光源，使用光電耦合器件將光源逆變器與主板隔離。 　　認(rèn)。為雙4選1模擬開關(guān)，輸入選擇信號由丁89051的朽口輸出。對進行選通控制。其中的，通道用于音頻信號輸入輸出的通道用于視頻信號輸入輸出。選通的音頻信號直接輸出，視頻信號經(jīng)功率放大后輸出。攝像頭輸出的，藕，經(jīng)3端子輸出。同時，人189，1的，1口輸出信號經(jīng)，控制工作狀態(tài)指電路，用于指攝像頭是否工作和輸入輸出信號選擇。 　　集成芯片13，隊和，組成譯碼電路，遙控器控制指令經(jīng)譯碼電路送至人789，1的，1口和外部中斷輸入1燈0，經(jīng)軟件和丁89051的口串行輸出口丁，0，1口和口對整機進行控制，控制作用和過程與觸摸開關(guān)控制完全相同。 　　數(shù)字展臺也可由，0機控制。，0機可通過，對攝像頭工作狀態(tài)進行控制。輸入信號選擇光源控制等仍需要由觸摸開關(guān)或遙控器完成。 　　由運算放大器和其他器件組成音頻放大電路，其輸出信號作為本機音頻信號送至主板。 　　會訊2003年西南省市自動化與儀器儀學(xué)術(shù)年會2003年10月23日重慶技術(shù)展覽中心主辦單位中國自動化學(xué)會中國儀器儀學(xué)會中國自動化控制系統(tǒng)總公司重慶市科學(xué)技術(shù)委員會承辦單位重慶市科學(xué)技術(shù)協(xié)會重慶市自動化與儀器儀學(xué)會重慶市自動化儀研宄所重慶市電子學(xué)會同期舉辦2003西南國際儀器儀工控自動化展覽會暨；第屆重慶國際電子工業(yè)展覽會。

面臨著某些不確定的因素，總體估計，經(jīng)濟指標(biāo)略增長，空間不會很大。 從宏觀經(jīng)濟形勢分析，保持平穩(wěn)發(fā)展的客觀條件，黨的十六大及十屆人大已明確要振興裝備工業(yè)，全國上下重視裝備工業(yè)發(fā)展的氛圍正在形成，行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境4益趨好。，國家！為擴大內(nèi)需而采取積極的財政政策和穩(wěn)健的貨幣政策已明確要保持連續(xù)性。國家規(guī)劃2003年國民經(jīng)濟增；率為8，對機械產(chǎn)品內(nèi)需拉動仍會起促進作用③分離機械產(chǎn)品的主要應(yīng)用領(lǐng)域如化工醫(yī)藥冶金食品工業(yè)和環(huán)保行業(yè)，2003年季度出現(xiàn)了較好的發(fā)展勢頭，同步拉動了分離機械產(chǎn)品的訂貨量。，分離機械行業(yè)2003年開局良好，據(jù)初步統(tǒng)計，2003年季度工業(yè)總產(chǎn)值同比增長5.0，銷售收人同比增長5.5，訂貨總額同比增長40.8，庫存總量同比下降29.08，對20的年行業(yè)的平穩(wěn)發(fā)展，起到了積極作用。 　　但事物總是相對的，居安思危，由于種種不利因素的存在，切不可對今年行業(yè)發(fā)展的形勢過下樂觀，其現(xiàn)山是，場突如其來的非典襲擊我國，給整個國民經(jīng)濟的發(fā)展帶來不可避免同比介所擴大，利潤同步滑。流動資金的詞轉(zhuǎn)速度較慢，經(jīng)營凼難的局面沒，根本改變。行業(yè)企業(yè)從總體上來說技術(shù)力量薄弱，新產(chǎn)品開發(fā)能力后勁不足，2002年的新品開發(fā)數(shù)量少丁201年。，行業(yè)大部分企業(yè)為中小型企業(yè)，設(shè)備老化，生產(chǎn)集中度低，品牌效應(yīng)多數(shù)沒有建立，些國有企業(yè)改革尚待深化，機制還沒，真正轉(zhuǎn)變，勞動生產(chǎn)率較低。因此2002年的經(jīng)濟運行質(zhì)量不高以及企業(yè)所存在的種種弊端，勢必會影響2003年的行業(yè)走勢。 　　綜觀2003年行業(yè)經(jīng)濟運行的有利及不利方面，我們就經(jīng)常保持居安思危的心態(tài)，保持清醒的頭腦，步個腳印，花大力氣盡最大努力化解各種困難，爭取2003年達到穩(wěn)步發(fā)展的預(yù)期目標(biāo)。 　　隨著世界經(jīng)濟國際化趨勢的加快，企業(yè)兼并和重組是必然的發(fā)展趨勢。企業(yè)兼并和重組的結(jié)果，就會逐步形成規(guī)模經(jīng)濟，規(guī)模經(jīng)濟的形成和發(fā)展則會產(chǎn)生規(guī)模效益，從而形成良性循環(huán)。此外，應(yīng)該鼓勵和提倡企業(yè)的業(yè)化和成套化。國外企業(yè)的經(jīng)驗是專業(yè)化分工，個企業(yè)自己加工制造的零部件越來越少，只生產(chǎn)關(guān)鍵部件，其余都是外辦，風(fēng)機生產(chǎn)廠本身就是個組裝廠。 　　除了風(fēng)機產(chǎn)品之外，廣大用戶更希望風(fēng)機廠能承擔(dān)起工程的總承包。外風(fēng)機生產(chǎn)廠商的銷枵理念是銷售的是工程，而不是產(chǎn)品；向用戶供貨不是單的風(fēng)機產(chǎn)品，而娃程化的供貨。國內(nèi)浙江上風(fēng)實業(yè)股份有限公司就是按照國外的銷售理念來組織產(chǎn)品生產(chǎn)和銷售的，這方面他們積累了定的經(jīng)驗，也取得了良好的效果。這樣，既滿足了用戶對交鑰匙工程的需求，又最大限度地提高了風(fēng)機生產(chǎn)企業(yè)的利潤。這無疑是中小型風(fēng)機企業(yè)的發(fā)展方向。收稿期20030603風(fēng)機國產(chǎn)化發(fā)展目櫬根據(jù)國內(nèi)外市場未來的需要以及國際上風(fēng)機產(chǎn)品的發(fā)展方向，我國風(fēng)機產(chǎn)品結(jié)構(gòu)的發(fā)展目標(biāo)為以下個方面。 　　大型風(fēng)機容量繼續(xù)增大隨著火電石化冶金等工業(yè)裝置大型化，需要各種類型的大型壓縮機鼓風(fēng)機和通風(fēng)機。 　　發(fā)展高壓小流量壓縮機隨著新型氣體密封磁力軸承和無潤滑聯(lián)軸器等新技術(shù)的發(fā)展，開發(fā)超高壓壓縮機和小流量壓縮機。 　　高效化進步研究元流動理論，擴大其應(yīng)用范圍，提高變負(fù)荷條牛下風(fēng)機運行效率。 　　高速小型化隨著液體動力旋轉(zhuǎn)氣體密封高速氣體軸承及磁懸浮軸承等新技術(shù)，實現(xiàn)高速小型化。 　　低噪聲化對不同種類風(fēng)機。采用不同方式，降低由于大型化和高速化愈加凸現(xiàn)的噪聲問。

在風(fēng)機葉輪加工中，整形及退火時，采用專用整形工裝將工件固定好并將工件隨同工裝一起置人真空退火爐中，隨爐升溫至450℃-470℃，保溫2.5h-3h后隨爐冷卻，待爐溫低于150℃時出爐空冷至室溫。此道工序一方面可以消除焊接殘余應(yīng)力，另一方面可以矯正葉片及輪盤的變形，為保證葉輪的設(shè)計性能打下基礎(chǔ)。 　　組焊輪蓋時，先清理工件表面雜物，并進行組裝，將葉片凸出部位插入輪蓋的塞焊槽中，壓緊后點固焊接，之后進行塞焊縫的焊接，要加強對焊接高溫區(qū)域的氨氣保護，焊縫表面與母材表面焊接平齊。 　　零件加工按照要求留量加工輪盤與輪蓋；畫輪盤葉片組焊位置線，輪蓋內(nèi)、外圓按要求留余量，沖壓輪蓋；加工葉片至要求；按照葉片組焊位置，在輪蓋上畫各葉片塞焊槽加工線，并銑塞焊槽。 　　通過以上方法解決了窄葉輪系列鐵風(fēng)機葉輪焊接盲區(qū)的焊接問題，由不可操作改為簡單易操作，并提高了焊縫的強度；解決了欽風(fēng)機焊接變形大的問題，改善了風(fēng)機的綜合性能。

羅茨風(fēng)機軸、人字齒輪的受力情況分析D6090羅茨風(fēng)機傳動部位結(jié)構(gòu)尺寸，人字齒輪由前后兩個斜齒圈裝在輪轂上組合而成，斜齒圈參數(shù)為mn=6、z=62、=1730，分度圓直徑d=3900mm，寬度b=60mm；取軸的拉壓彈性模量E=200GPa、剪切彈性模量G=79GPa、泊松比=031，則抗彎剛度EI1=20358kNm2（d1=120mm）、EI3=14374kNm2（d3=110mm）、EI4=32572kNm2（d4=240mm），風(fēng)機葉輪斷面尺寸600mm276mm，可認(rèn)為EI2=，抗扭強度GIP4=25732kNm2。 　　D6090羅茨風(fēng)機結(jié)構(gòu)尺寸羅茨風(fēng)機主軸、副軸和人字齒輪受力的大小是周期性變化的。當(dāng)風(fēng)機葉輪處于（a）位置時，主軸所承受的阻力產(chǎn)生的扭矩最大，副軸所受徑向力最大，此時齒輪副上所傳遞的扭矩最?。ㄖ挥糜诳朔S承副的摩擦力矩，計算時可近似認(rèn)為0），電機產(chǎn)生的力矩主要用于克服主軸上的阻力矩對所傳送的氣體作功。當(dāng)風(fēng)機葉輪處于（b）所示位置時，主軸上所承受的徑向力最大，副軸上所承受的阻力扭矩最大，此時齒輪副上所傳遞的扭矩最大，電機產(chǎn)生的力矩主要用于克服副軸上的阻力矩對所傳送的氣體作功。風(fēng)機葉輪處于其它位置時，主軸、副軸和齒輪副所受力的大小介于其處于（a）、（b）位置所受力的大小之間，故只須對風(fēng)機葉輪處于（b）位置時軸的受力情況進行分析。 　　風(fēng)機人字齒輪齒根彎曲疲勞強度分析由D6090風(fēng)機性能曲線知，當(dāng)風(fēng)機總壓頭為441kPa時，軸功率Nd=210kW、v=086、P=Nd/v=2442kW，產(chǎn)生的扭矩m=9552P/n=24298Nm.人字齒輪的輪齒受力情況如所示（從動輪未畫出），其中F1=m/d=62415N，F(xiàn)1=F1/cos=65265N，F(xiàn)1=F1gn=23755N，F(xiàn)n1=F1/cosn=69454N.齒根彎曲疲勞強度為2：F=KaKF1YYfaYsabmna（1）已知F1=62415N，查得Yfa=224、Ysa=175、Y=087、a=17、K=165、Ka=145、F=450MPa，將數(shù)據(jù)代入式（1）得F=832MPa&l;f。由此分析說明，如果人字齒輪前后齒圈受力均勻，當(dāng)風(fēng)機總壓頭為441kpa時，齒輪齒根不會發(fā)生彎曲疲勞變形，故輪齒折斷，可能是軸的變形造成齒輪前后齒圈受力不均所致。為此進一步對軸的受力情況進行分析。 　　人字齒輪受力分析（主動輪）3風(fēng)機軸彎曲、扭曲變形情況分析風(fēng)機葉輪處于（b）位置時，主軸、副軸受力情況如所示（風(fēng)機總壓頭取441kPa，圖中齒輪軸向力未畫出）.由知，主軸在Z、Y軸方向的彎曲變形情況較副軸大，故只對主軸2-2截面（前齒圈所在位置）相對于1-1截面（后齒圈所在位置）的彎曲、扭曲變形量z、y、進行計算。&l;/f。由此分析說明，如果人字齒輪前后齒圈受力均勻，當(dāng)風(fēng)機總壓頭為441kpa時，齒輪齒根不會發(fā)生彎曲疲勞變形，故輪齒折斷，可能是軸的變形造成齒輪前后齒圈受力不均所致。為此進一步對軸的受力情況進行分析。   　　風(fēng)機軸的受力情況31主軸沿Z軸方向彎曲變形量z由單位力法（莫爾法）求得主軸沿Z軸方向彎曲變形量z為1：z=（948310-4EI1+955110-3EI3）q1x+（247710-4EI1+385510-2EI3+3003310-3EI4）Fx（0x013m）（2）已知EI1=20358kNm2、EI3=14374kNm2、EI4=32572kNm2、F=2F1=12482N，取x=013m，則由式（2）得z=00686mm.扭曲角扭矩造成人字齒前后齒圈相對角位移量為：=1GIp4x0mxxdx（4）已知GIp4=25732kNm2，取x=013m，則由式（4）得=61410-6，可見扭矩造成人字齒受力不均可忽略不計。 　　為了說明Z、Y軸方向彎曲變形對齒輪受力分配不均的影響程度，對齒輪輪齒接觸彈性變形量e進行估算。接觸彈性變形分析見，接觸變形接觸區(qū)域?qū)挾萩為2：c=226FB121+2（1-M2E1+1-M2E2）（5）式中：1=2=dsinn2=6657mm，F(xiàn)=2Fn1=138908N，線接觸長度B可近似等于齒圈寬度b=60mm（實際線接觸長度B應(yīng)為參與嚙合的齒的接觸線長度之和，大于齒圈寬度b），則由式（5）得c=0013mm，而e=e1+e2=2e1&l;c，則主軸在z、y軸方向變形使齒輪副參與嚙合的輪齒相背離，且都超過齒面接觸變形量e，可見人字齒輪前后齒圈受力分布嚴(yán)重不均，后齒圈輪齒受力大。 　　接觸彈性變形改善措施抵消變形法通過調(diào)節(jié)齒圈，使齒輪副空載狀態(tài)下，前齒圈輪齒受力比后齒圈大，在高負(fù)荷下軸變形，從而達到前后齒圈受力均勻的目的，具體做法為：將風(fēng)機主軸、副軸固定使其不能轉(zhuǎn)動，選取齒輪副中的一個人字齒輪（如主軸上齒輪），拆下定位銷，擰松六角螺栓，用木棒的一端頂住前齒圈輪齒，敲擊另一端使前齒圈沿嚙合方向（逆時針方向）挪動一微小角度（挪動量可從銷孔錯動量判斷），再用鉸刀重新修正定位銷孔，并打好定位銷。&l;/c，則主軸在z、y軸方向變形使齒輪副參與嚙合的輪齒相背離，且都超過齒面接觸變形量e，可見人字齒輪前后齒圈受力分布嚴(yán)重不均，后齒圈輪齒受力大。   　　結(jié)語羅茨風(fēng)機齒輪是懸臂布置，在高負(fù)荷下由于軸沿Z、Y軸方向彎曲變形而使人字齒輪前后齒圈輪齒受力不均，后齒圈輪齒受力大，這樣容易造成后齒圈輪齒局部折斷。由于前后齒圈受力不均而產(chǎn)生軸向力（見，F(xiàn)a2&g;Fa1），當(dāng)軸向力超過一定限度時，會加速3524軸承內(nèi)圈凸緣、滾動體、保持架等磨損，引起主軸、副軸軸向竄動，從而導(dǎo)致風(fēng)機葉輪擦墻板。抵消變形法及齒輪端軸承盒內(nèi)增加軸承法，能改善高負(fù)荷下風(fēng)機人字齒輪前后齒圈的受力狀況。自從采用以上措施后，我廠羅茨風(fēng)機即使在高負(fù)荷下運行（電機電流最大達500A，總壓頭達到491kPa），也未出現(xiàn)齒輪輪齒折斷、葉片擦墻板現(xiàn)象。

由于變換為TSP問題，實際上是把簡單問題復(fù)雜化。在轉(zhuǎn)子排序問題中原本不需要考慮的一些問題，將在TSP問題中引起一定程度的冗余計算量（用TSP算法求解需要先進行距離矩陣轉(zhuǎn)換，而且TSP沒有本質(zhì)上的對稱性要求）。所以在設(shè)計現(xiàn)場快速算法時，應(yīng)避免使用TSP變換。 　　送風(fēng)機單轉(zhuǎn)子型的平衡實際上是由原點對稱的一對對轉(zhuǎn)動力矩的平衡組成的。對于奇數(shù)片的葉片，可以計算3組葉片的均值和對側(cè)4組葉片的均值，因為這3組葉片的重心點和另一側(cè)4組葉片的重心點是與原點對稱的，這樣奇數(shù)片葉片也可以轉(zhuǎn)換成對稱力矩。這7組葉片引起的不平衡量最小時，就得到一組局部最優(yōu)解。然后步進順時針或者逆時針后3-4組葉片，繼續(xù)得到另一組局部最優(yōu)解，不斷在圓周上的各組葉片循環(huán)推進，可得到17組葉片最終的近似最優(yōu)解。當(dāng)然，對于偶數(shù)葉片則更為簡單，因為偶數(shù)葉片的每一葉片，都與對側(cè)葉片原點對稱。 　　其他對排序結(jié)果產(chǎn)生影響的因素現(xiàn)代風(fēng)機設(shè)計除了考慮到轉(zhuǎn)子不平衡量對振動的影響，還需要考慮葉片固有頻率以及變工況對風(fēng)機振動的影響。葉片顫振是一種危害較大的風(fēng)機缺陷，一般是由葉片的頻率與氣流激勵引起。根據(jù)相關(guān)文獻，葉片錯頻技術(shù)即各個相鄰葉片的固有頻率之差盡可能大，可以在很大程度上避免葉片顫振。一般情況下，制造廠采用輕重葉片來區(qū)分葉片頻率大小，在葉片扭轉(zhuǎn)角度相近的情況下，重葉片低頻，輕葉片高頻。所以可以近似地將相鄰葉片頻率差最大化問題，簡化為重量差最大化。

☆分析探討☆南鋼科技年第期離心風(fēng)機漏油的原因及對。 　　棒材廠因改造而新增的一臺一離心風(fēng)機，自投入運行后，兩軸頭漏油十分嚴(yán)重使用時油體到處飛濺一方面不僅浪費了大量的潤滑油，而且有幾次因嚴(yán)重漏油使軸承潤滑不到位而差點造成設(shè)備事故另一方面也污染環(huán)境，有違文明生產(chǎn)，同時對設(shè)備的基礎(chǔ)造成一定的腐蝕。 　　因而防漏治漏成了解決問題的關(guān)鍵。 　　漏油的原因風(fēng)機傳動簡圖見圖面明顯感覺到有漏風(fēng)現(xiàn)象，如圖所示。 　　經(jīng)拆檢發(fā)現(xiàn)，風(fēng)機外殼上的調(diào)整端蓋和軸間有較大的間隙，在風(fēng)機葉輪高速運轉(zhuǎn)時，風(fēng)從間隙進人。 　　這樣在區(qū)就形成了一個負(fù)壓區(qū)和其它外部壓力相比二內(nèi)一內(nèi)一相比而言，區(qū)的壓力差大于區(qū)的壓力差，點的漏油較點的漏油嚴(yán)重。 　　風(fēng)機端蓋結(jié)構(gòu)的不合理性，回油不通暢，無擋油環(huán)也是造成漏油的一大因素。 　　原風(fēng)機端蓋結(jié)構(gòu)見圖只圖風(fēng)機傳動簡圖一電機一軸承箱一軸承箱端蓋一調(diào)整端蓋5一葉輪漏油原因分析。 　　從外形來看，該風(fēng)機軸承箱上沒有通氣罩，只有兩個吊裝孔，根據(jù)波義耳一馬略特定律二隨著運轉(zhuǎn)時間（的增長，高速運轉(zhuǎn)的軸承發(fā)出熱量勢必使軸承箱內(nèi)的溫度增加，而箱內(nèi)的體積）保持不變，故箱內(nèi)壓力隨之增加，由于抽的滲透性比較強，在箱內(nèi)壓力作用下，哪一處密封不嚴(yán)，油便從哪一處漏出。 　　因而，無通風(fēng)罩無法實現(xiàn)軸承箱內(nèi)外壓均壓。 　　從漏油情況來看，葉輪端軸部漏油較電機端軸部漏油嚴(yán)重，而且從風(fēng)機的外殼側(cè)圖風(fēng)機厚端蓋結(jié)構(gòu)圖一端蓋一壓蓋3一羊毛氈一骨架密一鎖緊螺母由上圖可以看出，雖然采取了兩道密封，但由于無回油槽和擋油環(huán)，被甩到端蓋內(nèi)部的潤滑油無法及時回到軸承箱內(nèi)。 　　在壓力的作用下而產(chǎn)生漏油。 　　處理措施及效果針對上述漏油情況的分析，我們利用停產(chǎn)檢修時間對軸承箱進行了解體并作了相應(yīng)的改進在軸承箱上蓋加了一個簡易的通風(fēng)罩，在其內(nèi)部交錯焊接了三件鉆滿孔的斜下轉(zhuǎn)第頁南鋼科技刃年第期經(jīng)驗交流間，減少由于高爐停爐對全廠的影響，創(chuàng)經(jīng)濟效益為86萬元，在公司資金緊張的情況下獎勵了課題組萬元又如煉鋼連鑄機高效化改造項目，實現(xiàn)了轉(zhuǎn)爐煉鋼全連鑄，實現(xiàn)效益0多萬元，獎勵課題組14萬元。 　　提高公司技術(shù)倉新能力還需加強的工作企業(yè)是技術(shù)創(chuàng)新的主體，技術(shù)創(chuàng)新是企業(yè)應(yīng)用創(chuàng)新的知識新技術(shù)新工藝采用新的生產(chǎn)方式和經(jīng)營管理模式，提高產(chǎn)品質(zhì)量，開發(fā)新的產(chǎn)品，提供新的服務(wù)，占據(jù)市場并實現(xiàn)市場價值。 　　從今年開始，公司堅持以經(jīng)濟效益為中心，加快技術(shù)創(chuàng)新成果向生產(chǎn)力轉(zhuǎn)化，在技術(shù)創(chuàng)新方面還需做好以下幾個方面的工作不斷加大技術(shù)創(chuàng)新的資金投人。 　　科技經(jīng)費是科技發(fā)展的基本條件，技術(shù)創(chuàng)新如沒有足夠的資金投人，企業(yè)就會缺乏發(fā)展的后勁，就會嚴(yán)重制約企業(yè)的開發(fā)能力創(chuàng)新能力和競爭能力的提高。 　?。?）加快技術(shù)創(chuàng)新人才培養(yǎng)的步伐，改善人才結(jié)構(gòu)。 　　技術(shù)創(chuàng)新的關(guān)鍵是人才，企業(yè)要保持活力，就要不斷造就人才，把以人為本貫徹到企業(yè)實踐中去。 　　大力培養(yǎng)和吸收具有創(chuàng)新能力的企業(yè)領(lǐng)導(dǎo)人才和具有高水平的科技人才。 　　不斷改進科技管理。 　　科技管理是科技發(fā)展的基本條件。 　　先進的科技管理對推動企業(yè)科技進步，加速科技開發(fā)至關(guān)重要。 　　南鋼應(yīng)建立一整套完善的科技管理制度，并不斷改進完善，為科技進步提供有力的支撐條件。 　　總之，成功企業(yè)的密訣在于堅持不懈地抓技術(shù)創(chuàng)新，把技術(shù)創(chuàng)新科技進步放在一切工作的首位。 　　技術(shù)創(chuàng)新是產(chǎn)品創(chuàng)新和管理創(chuàng)新的載體，沒有雄厚的技術(shù)基礎(chǔ)就不可熊創(chuàng)新產(chǎn)品。 　　我們要勇于承認(rèn)自己的差距，努力提高技術(shù)水平，加快技術(shù)創(chuàng)新的步伐，提高南鋼產(chǎn)品在國內(nèi)市場的競爭力，充分體現(xiàn)技術(shù)創(chuàng)新是企業(yè)發(fā)展的源泉。 　　上接頁面板，以解決通氣和防塵，縮小了軸承箱內(nèi)外的壓力差。 　　對風(fēng)機調(diào)整端蓋作了改進。 　　在不改動其基本尺寸的情況下在中間加工了一道密封槽并填人羊毛氈，減少了軸與風(fēng)機調(diào)端蓋之間的間隙，防止漏風(fēng)，減少區(qū)的壓力差，以實現(xiàn)箱體內(nèi)外均壓。 　　對軸承箱端蓋作了改進，如圖所示。 　　改進后加了回油槽，又加了一道密封槽并在轉(zhuǎn)動軸上加了一個園形擋油板。 　　一方面使飛濺的潤滑油能順著油槽回流到箱體內(nèi)，另一方面減少進人端蓋內(nèi)部的潤滑油。 　　處理后，試車運行小時，投人運行小時，均沒有出現(xiàn)漏油現(xiàn)象，漏油現(xiàn)象從根本上得到了解決。 　　又圖改進后風(fēng)機端蓋結(jié)構(gòu)圖一端蓋一莊蓋一羊毛氈一骨架密封一檔油一鎖螺母一回油槽

1）清理與檢修機殼，如有漏氣之處必須堵漏。 2）機殼有內(nèi)襯板，必須更換已磨損的襯板，或補焊與更換部分襯板。 3）檢查主軸是否彎曲和軸頸是否磨損或劃傷，彎曲小的要修直，彎曲大的必須更換主軸。 4）修理轉(zhuǎn)子，補焊葉片，必要時更換損壞的葉輪或葉片。吸排粉塵及煙氣的耐磨通風(fēng)機，需要耐磨焊條補焊葉片。 5）檢查與清理軸承，或重澆鑄滑動軸承的烏金軸瓦或更換滾動軸承。 6）清理并檢查軸承的水冷卻系統(tǒng)，（裝有水冷卻軸承的風(fēng)機），如水管有堵塞或破裂現(xiàn)象，要清理和修理好。

根據(jù)研究內(nèi)容對風(fēng)量風(fēng)壓的要求，選擇了919型高壓離心通風(fēng)機，風(fēng)機葉片為12片，前向彎曲葉片型。主要設(shè)計參數(shù)為風(fēng)量51531風(fēng)壓9055；轉(zhuǎn)速2900/min；功率18.4kW；噪聲105dBA.風(fēng)機旋轉(zhuǎn)必產(chǎn)生系統(tǒng)振動，對于使用者需要選擇盡可能低噪聲的風(fēng)機。但是國家對這類地區(qū)要求噪聲小于85dB，降低噪聲與振動的途徑，噪聲的控制一般從3方面考慮是從減少噪聲聲源著手；二是從噪聲接受者著手，3從噪聲的傳播途徑著手，隔離風(fēng)機振動對樓體及風(fēng)管系統(tǒng)的影響。 　　隔振設(shè)計方法將風(fēng)機鋼筋砼地基與樓體地面打成一體，利用風(fēng)機生產(chǎn)廠家配套的隔振器固定風(fēng)機，風(fēng)機進出口采用軟連接，以減少對風(fēng)管系統(tǒng)的振動。 　　另一方法風(fēng)機地基采用兩級隔振方法。第一級隔振用磚面形成體，通過計算，選擇20mm厚橡膠隔振板放在磚墻，在鋼筋砼地站之間。隔振板的密度大小對隔振效果有很大的影響，使鋼筋砼地與樓體無剛性連接，能防止振動波沿地面?zhèn)鞑?；風(fēng)機隔振器為第二級隔振，降低風(fēng)機對鋼筋砼地的振動。減少風(fēng)機振動對樓體的影響，從而達到降低固體聲的目的. 　　2.2.2降低風(fēng)宵系統(tǒng)噪聲當(dāng)風(fēng)機運行風(fēng)泣定時，風(fēng)管系統(tǒng)所產(chǎn)生噪聲的強度與風(fēng)管內(nèi)氣體流速有又，風(fēng)管截面積越小管內(nèi)流速越高，其噪聲愈強。由以看出，在風(fēng)機的進出口處分別加裝兩只消聲器以減少管道內(nèi)噪聲，風(fēng)機的進出口處與消聲器分別采用軟連接管，并隔離十風(fēng)機振動對風(fēng)管系統(tǒng)的影響。