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   圖2-17是中間媒體式換熱器的工作原理圖。中間媒體在通過位于熱氣流中的換熱器時被加熱,然后液體由泵送入遠(yuǎn)處需要加熱的換熱器中,放出熱量后,再返回位于熱氣流中的換熱器。應(yīng)用于溫差不太大的通風(fēng)空調(diào)系統(tǒng)時,常用的中間媒體為水或乙二醇溶液與熱管換熱器相比,它的主要優(yōu)點是供熱體和得熱體的布置位置無嚴(yán)格要求,可以相距較大,系統(tǒng)布置靈活。缺點是環(huán)流系統(tǒng)中的泵消耗能量。據(jù)估算,泵的能景消耗約為回收熱量的1%。另外由于應(yīng)用中間媒體,存在溫差損失。因此,中間媒體式換熱器的熱回收效率較低,一般為40%~50%左右。      圖2-18是中間媒體式換熱器應(yīng)用于乳品廠噴霧干燥排風(fēng)熱回收的情況。該裝置采用水作為中間熱媒。當(dāng)排風(fēng)溫度為73~85℃、排風(fēng)量為3.4&imes;10m'h,進風(fēng)側(cè)入口溫度為24~30℃時,進風(fēng)溫度可提高22~28℃,熱回收量為160~197kW,熱回收效率在50%左右,全年回收能量約相當(dāng)于340標(biāo)準(zhǔn)煤。

    工人休息室,有時亦被稱作“工間休息室&dquo;。它主要防止連續(xù)輻射會導(dǎo)致體力的下降,為使工人恢復(fù)勞動能力所采取的必要措施之一，在《工業(yè)企業(yè)設(shè)計衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》(T36-79)、《采吸通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》(GBJ19-87)和《治金企業(yè)職業(yè)衛(wèi)生管理規(guī)程》等均作了相應(yīng)的規(guī)定:在高溫作業(yè)場所附近,應(yīng)設(shè)置工間休息室,室溫可在28~30℃,在煉焦?fàn)t頂?shù)忍厥飧邷刈鳂I(yè)場所附近的工間休息室,如采用冷風(fēng)機組或空氣調(diào)節(jié)機組時,室溫一般為24~28C。     一些工人休息室的通風(fēng)方式如圖3-28所示，圖3-28(a)為軸流通風(fēng)機組,吹向4人坐的長椅,電動機轉(zhuǎn)速為960/min,風(fēng)量約 600m/h。圖(b)為從室外吸風(fēng)的機組,吸風(fēng)口高于屋面,其風(fēng)量可借閥門調(diào)節(jié),冬季可開啟豎風(fēng)道風(fēng)口吸取車間內(nèi)空氣吹淋。圖(c)為用于重體力勞動的工種,設(shè)有專門的吹風(fēng)口,小室上部設(shè)有鋼管(D50),并沿全長鉆2m的小孔噴淋于金屬網(wǎng)上形成水幕,水流 入車間下水道。圖(d)、(e)亦均有淋水裝置。但圖(d)、(f)為有冷風(fēng)機組或空調(diào)機組的工人休息室。    

(一)吊車司機室、操作室 在我國的現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)中,規(guī)定了特殊高溫的工作地點,(周圍環(huán)境溫度約40~60℃)如吊車司機室、均熱爐揭蓋機操作室、軋鋼操作室、攔焦車及熄焦車操作室等,應(yīng)采取密閉、隔熱措施,并采用冷風(fēng)機組或空調(diào)機組降溫。室溫一般取24~28℃。 在有色治金工業(yè)中,如銅熔煉車間的吊車司機室,其環(huán)境不但高溫,而且還有SO)2煙氣、金屬揮發(fā)物的污染。這時除應(yīng)采取密閉、隔熱、降溫措施外,還應(yīng)送入新鮮空氣造成正壓,防止有害氣體逸入室內(nèi),否則采用個體防毒。 1.對可機室或操作室圍護結(jié)構(gòu)的要求 當(dāng)?shù)踯囁緳C室或操作室采用冷風(fēng)機組或空調(diào)機組降溫時,其圍護結(jié)構(gòu)應(yīng)隔熱。隔熱材科應(yīng)具有導(dǎo)熱系數(shù)小、重量輕、防火、耐高溫等特點,如巖棉、玻璃棉、脹蛭石、阻燃的聚苯乙烯泡沫塑料、軟木等;內(nèi)層宣用五合板、纖維板等;外層隔熱屏宜用鋁板、白鐵皮或薄鋼板等,并與司機室外壁間留有約10m的空氣夾層。當(dāng)輻射照度q=350~2100W/m2時,司機室圍壁用1層鋁板,地板用2層隔熱屏;當(dāng)q＞2100W/m2時,圍壁和地板用2層隔熱屏,但頂板受不到輻射熱時可不考慮。 吊車司機室窗子面積不宜大于2m2;窗子應(yīng)采用密閉雙層窗,中間為20mm空氣層。為便于司機操作,玻璃窗應(yīng)外凸駕駛室側(cè)壁300~400mm,窗高距司機室地板1m左右。玻璃般采用耐60C以上的且厚度為3~5mm的玻璃,最好用鋼化玻璃。 吊車司機室外壁傳熱系數(shù)K值:側(cè)壁和頂板(窗除外)應(yīng)小于0.93W/(m2?K);地板應(yīng)小于0.58W/(m2?K)。操作室外壁傳熱系數(shù)K值:對朝向熱源的壁K≤0.58W/(m2?K),其他方向圍壁K≤0.93W/(m2?K)。   （1）司機室外壁應(yīng)嚴(yán)格密、隔熱,否則,對粉塵、有害氣體將不能起到隔絕作用,或使降溫效果下降。 (2)對有害氣體包固下的吊車司機室,可在上述循環(huán)風(fēng)系統(tǒng)中增設(shè)吸附劑層吸附有害氣體,或?qū)⑿迈r空氣借滑動裝置送入司機室降溫,并保持正壓。炎熱地區(qū),送風(fēng)應(yīng)經(jīng)降溫處理。其形式之一,如圖3-26所示。 (3)對司機室周圍環(huán)境溫度&l;40℃的場合,可采用如圖3-27所示的裝置:水花泡沫空氣冷卻器,它可降低空氣溫度約4~7℃,并可凈化含塵空氣。水箱內(nèi)的水需定期更換。      

   在進行通風(fēng)管道系統(tǒng)的設(shè)計計算前,必須首先確定各送(排)風(fēng)點的位置和送(排)風(fēng)量、管道系統(tǒng)和浄化設(shè)備的布、風(fēng)管材料等。設(shè)計計算的目的是,確定各管段的管徑(或斷面尺寸)和壓力損失,保證系統(tǒng)內(nèi)達(dá)到要求的風(fēng)量分配,并為風(fēng)機選擇和繪制施工圖提供依據(jù)。    進行通風(fēng)管道系統(tǒng)水力計算的方法有很多,如等壓損法、假定流速法和當(dāng)量壓損法等。在一般的通風(fēng)系統(tǒng)中用得最普遍的是等壓損法和假定流速法。     等壓損法是以單位長度風(fēng)管有相等的壓力損失為前提的。在已知總作用壓力的情況下,將總壓力按風(fēng)管長度平均分配給風(fēng)管各部分,再根據(jù)各部分的風(fēng)量和分配到的作用壓力確定風(fēng)管尺寸。對于大的通風(fēng)系統(tǒng),可利用等壓損法進行支管的壓力平衡假定流速法是以風(fēng)管內(nèi)空氣流速作為控制指標(biāo),計算出風(fēng)管的斷面尺寸和壓力損失,再對各環(huán)路的壓力損失進行調(diào)整,達(dá)到平衡。這是目前最常用的計算方法。  

管件(如三通、彎頭等)的局部壓力損失按下式計算：               Z=ξv2&ho;/2 式中Z——局部壓力損失,Pa, ξ——局部阻力系數(shù), V——空氣流速,m/s &ho;——空氣密度,kg/m3。 局部阻力系數(shù)通常由試驗確定,詳見表6-8。選用時要注意試驗用的管件形狀和試驗條件,特別要注意值對應(yīng)的是何處的動壓值。三通的作用是使氣流分流或合流。對合流三通,兩股氣流在匯合過程中它們的能量損失是不同的,它們的局部壓力損失應(yīng)分別計算,即直管和支管的局部壓力損失要分別計算。 合流三通內(nèi)直管和支管的流速相差較大時,會發(fā)生引射現(xiàn)象,邱流速大的氣流要引射流速小的氣流。在引射過程中流速大的氣流失去能量,流速小的氣流獲得能量。因此某些支管的局部阻力系數(shù)會出現(xiàn)負(fù)值,但不會兩者都出現(xiàn)負(fù)值。 由于在引射過程中會有能量損失,為減少三通的壓力損失,在設(shè)計時應(yīng)使支管和直管的流速盡量接近。 從表6-8可以看出,三通局部壓力損失的計算較為繁瑣。在通風(fēng)除塵系統(tǒng)中,系統(tǒng)的總  

空氣在管道內(nèi)流動時,單位長度管道的摩撩壓力損失按下式計算: 式中Rm——單位長度摩擦壓力損失,Pa/m; v——風(fēng)管內(nèi)空氣的平均流速,m/s; &ho;——空氣的密度,kg/m3; 入一一摩擦阻力系數(shù); Rs一一風(fēng)管的水力半徑，m 圓形風(fēng)管                 Rs=D/4 式中D一一風(fēng)管直徑,m。 矩形風(fēng)管                Rs=ab/2（a+b） 式中a、b一一矩形風(fēng)管的邊長，m 因此,圓形風(fēng)管的單位長度摩擦壓力損失                     Rm=入v2/D/&ho;  Pa/m     摩擦阻力系數(shù)入與空氣的流動狀態(tài)和管壁的粗糙度有關(guān)。在通風(fēng)管道內(nèi)空氣的流動狀態(tài)大多處于水力過渡區(qū),通風(fēng)管道定型化編制組推薦按下式計算入值。 式中e—風(fēng)管內(nèi)壁的粗糙度,mm。  

選擇通風(fēng)機時應(yīng)注意以下幾個問題; 1.根據(jù)不同用途確定通風(fēng)機的類型。例如輸送清潔空氣時,可選擇一般通風(fēng)換氣用通風(fēng)機;輸送有腐蝕性的氣體時,應(yīng)選用防腐通風(fēng)機;輸送易燃易燥氣體或含塵空氣時,要選用防爆通風(fēng)機或排塵通風(fēng)機等。 2.根據(jù)所需風(fēng)量、風(fēng)壓及選定的通風(fēng)機類型,確定通風(fēng)機的機號。在確定通風(fēng)機的機號時,考慮到管道可能滑風(fēng),系統(tǒng)壓力損失計算有時不夠完善,故應(yīng)按公式(7-7)、(7-8)確定通風(fēng)機的風(fēng)量和風(fēng)壓。   =1.15~1.2,氣力輸送系統(tǒng)Kp=1.2 3.通風(fēng)機樣本上的性能參數(shù)是在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(大氣壓力101.325kPa,溫度20℃,相對濕度50%,P=1.2kg/m2的空氣)下測出的,當(dāng)實際使用情況不同時,通風(fēng)機的實際性能就會變化(風(fēng)量不變),因此選擇通風(fēng)機時應(yīng)對參數(shù)進行換算,其換算關(guān)系如下： 4.為便于通風(fēng)機與系統(tǒng)管道的連接和安裝,應(yīng)選取合適的通風(fēng)機出ロ方向和傳動方式。 5.應(yīng)盡量選用噪聲較低的通風(fēng)機。    

   通常把側(cè)孔送風(fēng)的均勻送風(fēng)管看作是支管長度為零的三通,當(dāng)空氣從側(cè)孔送出時,產(chǎn)生兩部分局部壓力損失,即直通部分的局部壓力損失和側(cè)孔出流時的局部壓力損失直通部分的局部阻力系數(shù)可由表6-23査出,表中數(shù)據(jù)由實驗求得,表中值對應(yīng)側(cè)孔前的管內(nèi)動壓。  

   從公式(6-52)可以看出,對側(cè)孔面積f保持不變的均勻送風(fēng)管,要使各側(cè)孔的送風(fēng)量保持相等,必需保證各側(cè)孔的靜壓Pj和流量系數(shù)μ相 這表明,兩側(cè)孔間靜壓保持相等的條件是兩側(cè)孔間的動壓降等于兩側(cè)孔間的壓力損失。   2.保持各側(cè)孔流量系數(shù)相等流量系數(shù)μ與孔口形狀、出流角a及孔口流出風(fēng)量與孔口前風(fēng)量之比(即Lo/L=Lo‘,Lo‘稱為孔口的相對流量)有關(guān)。 如圖6-35所示,在a≥60°、Lo=0.1~0.5范圍內(nèi),對于銳邊的孔口可近似認(rèn)為μ≈0.6≈常數(shù)。 3.增大出流角α 風(fēng)管中的靜壓與動壓之比值愈大,氣流在孔口的出流角α也就愈大,出流方向接近垂直;比值減小,氣流會向一個方向偏斜,這時即使各側(cè)孔風(fēng)量相等,也達(dá)不到均勻送風(fēng)的目的。 要保持α≥60°,必須使Pj/Pd≥3.0(Vj/Vd≥1.73)。在要求高的工程,為了使空氣出流方向垂直管道側(cè)壁,可在孔口處裝置垂直于側(cè)壁的擋板,或把孔口改成短管。    

要實現(xiàn)均勻送風(fēng),可采取以下措施： 1.送風(fēng)管斷面積F和孔口面積f0不變時,管內(nèi)靜壓會不斷增大,可根據(jù)靜壓變化,在孔口上設(shè)不同的阻體,使不同的孔口具有不同的壓力損失(即改變流量系數(shù)),見圖6-33(a)、(b)。 2.孔口面積f0和μ值不變時,可采用錐形風(fēng)管改變送風(fēng)管斷面積,使管內(nèi)靜壓基本保持不變,見圖6-33(c)。 3.送風(fēng)管斷面積F及孔口A值不變時,可根據(jù)管內(nèi)靜壓變化,改變孔口面積f0,見圖6-33(d)、(e)。 4.增大送風(fēng)管斷面積F,減小孔口面積f0對于圖6-33(f)所示的條縫形風(fēng)口,試驗表明,當(dāng)f0/F&l;0.4時,始端和末端出口流速的相對誤差在10%以內(nèi),可近似認(rèn)為是均勻分布的。