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烷烴，即飽和烴（sauaedgoup)，是只有碳碳單鍵和碳氫鍵的鏈烴，是最簡單的一類有機化合物。烷烴分子里的碳原子之間以單鍵結(jié)合成鏈狀（直鏈或含支鏈）外，其余化合價全部為氫原子所飽和。烷烴分子中，氫原子的數(shù)目達到最大值。烷烴的通式為CnH2n+2。分子中每個碳原子都是sp3雜化。烷烴的作用主要是做燃料。天然氣和沼氣（主要成分為甲烷）是近來廣泛使用的清潔能源。石油分餾得到的各種餾分適用于各種發(fā)動機?！?.甲烷的氯化 　　甲烷在紫外光或熱（250～400℃）作用下，與氯反應得各種氯代烷。 　　如果控制氯的用量，用大量甲烷，主要得到氯甲烷；如用大量氯氣，主要得到四氯化碳。工業(yè)上通過精餾，使混合物一一分開。以上幾個氯化產(chǎn)物，均是重要的溶劑與試劑。 　　甲烷氯化反應的事實是： 　?、僭谑覝匕堤幉话l(fā)生反應； 　　②髙于250℃發(fā)生反應； 　　③在室溫有光作用下能發(fā)生反應； 　　④用光引發(fā)反應，吸收一個光子就能產(chǎn)生幾千個氯甲烷分子； 　?、萑缬醒趸蛴幸恍┠懿蹲阶杂苫碾s質(zhì)存在，反應有一個誘導期，誘導期時間長短與存在這些雜質(zhì)多少有關(guān)。根據(jù)上述事實的特點可以判斷，甲烷的氯化是一個自由基型的取代反應。 　　2.甲烷的鹵化 　　在同類型反應中，可以通過比較決定反應速率一步的活化能大小，了解反應進行的難易。 　　氟與甲烷反應是大量放熱的，但仍需+4.2kJ/mol活化能，一旦發(fā)生反應，大量的熱難以移走，破壞生成的氟甲烷，而得到碳與氟化氫，因此直接氟化的反應難以實現(xiàn)。碘與甲烷反應，需要大于141kJ/mol的活化能，反應難以進行。氯化只需活化能+16.7kJ/mol，溴化只需活化能+75.3kJ/mol，故鹵化反應主要是氯化、溴化。氯化反應比溴化易于進行。 　　碘不能與甲烷發(fā)生取代反應生成碘甲烷，但其逆反應很容易進行。 　　由基鏈反應中加入碘，它可以使反應中止。 　　3.高級烷烴的鹵化 　　在紫外光或熱（250～400℃）作用下，氯、溴能與烷烴發(fā)生反應，氟可在惰性氣體稀釋下進行烷烴的氟化，而碘不能。[1] 烷烴的熱裂 　　無氧存在時，烷烴在髙溫（800℃左右）發(fā)生碳碳鍵斷裂，大分子化合物變?yōu)樾》肿踊衔?，這個反應稱為熱裂(pymlysis)。石油加工后除得汽油外，還有煤油、柴油等相對分子質(zhì)量較大的烷烴；通過熱裂反應，可以變成汽油、甲烷、乙烷、乙烯及丙烯等小分子的化合物，其過程很復雜，產(chǎn)物也復雜；碳碳鍵、碳氫鍵均可斷裂，斷裂可以在分子中間，也可以在分子一側(cè)發(fā)生；分子愈大，愈易斷裂，熱裂后的分子還可以再進行熱裂。熱裂反應的反應機制是熱作用下的自由基反應，所用的原料是混合物。 　　熱裂后產(chǎn)生的自由基可以互相結(jié)合。熱裂產(chǎn)生的自由基也可以通過碳氫鍵斷裂，產(chǎn)生烯烴。 　　總的結(jié)果是大分子烷烴熱裂成分子更小的烷烴、烯烴。這個反應在實驗室內(nèi)較難進行，在工業(yè)上卻非常重要。工業(yè)上熱裂時用烷烴混以水蒸氣在管中通過800℃左右的加熱裝置，然后冷卻到300～400°C，這些都是在不到一秒鐘時間內(nèi)完成的，然后將熱裂產(chǎn)物用冷凍法加以一一分離。塑料、橡膠、纖維等的原料均可通過此反應得到。 　　目前用熱裂反應生產(chǎn)乙烯，世界規(guī)模年產(chǎn)數(shù)千萬噸，而且還在不斷增長。各國所用烷烴原料不同，產(chǎn)物也有差別，如用石腦油為原料熱裂后可得甲烷15%、乙烯31.3%、乙烷3.4%、丙烯13.1%、丁二烯4.2%、丁烯和丁烷2.8%、汽油22%、燃料油6%，尚有一些少量其它產(chǎn)品。 　　一般在碳鏈中間較易斷裂，然后再產(chǎn)生一系列的&bea;-斷裂。 　　石腦油中還有支鏈烷烴、環(huán)烷烴、芳香烴，如環(huán)烷烴熱裂可得乙烯與丁二烯。 　　芳香烴僅在側(cè)鏈上發(fā)生反應，因芳環(huán)穩(wěn)定，保持不變。因此，如生產(chǎn)乙烯最好是含直鏈烷烴最多的石油餾分。 　　如用催化劑進行熱裂反應可降低溫度，但反應機理就不是自由基反應而是離子型反應。[1] 烷烴的氧化 　　在生活中經(jīng)常碰到這樣的現(xiàn)象,人老了皮膚有皺紋，橡膠制品用久了變硬變黏，塑料制品用久了變硬易裂，食用油放久了變質(zhì)，這些現(xiàn)象稱為老化。老化過程很慢，老化的原因首先是空氣中的氧進人具有活潑氫的各種分子而發(fā)生自動氧化反應(auoxidaicm)，繼而再發(fā)生其它反應。[1] 燃燒 　　所有的烷烴都能燃燒，燃燒時,反應物全被破壞，生成二氧化碳和水，同時放出大量熱。[1] 烷烴的硝化 　　烷烴與硝酸或四氧化二氮進行氣相（400～450℃）反應，生成硝基化合物（RNO2）。這種直接生成硝基化合物的反應叫做硝化(niaion)，它在工業(yè)上是一個很重要的反應。它之所以重要是由于硝基烷烴可以轉(zhuǎn)變成多種其它類型的化合物，如胺、羥胺、腈、醇、醛、酮及羧酸等。此外，硝基烷烴可以發(fā)生多種反應，故在近代文獻中有關(guān)硝基烷烴的應用的報道日益增多。在實驗室中采用氣相硝化法有很大的局限性，所以實驗室內(nèi)主要通過間接方法制備硝基烷烴。氣相硝化法制備硝基烷烴，常得到多種硝基化合物的混合物。[1] 烷烴的磺化及氯磺化 　　烷烴在高溫下與硫酸反應，和與硝酸反應相似，生成烷基磺酸，這種反應叫做磺化(sulfcmaion)。 　　長鏈烷基磺酸的鈉鹽是一種洗滌劑，稱為合成洗滌劑，例如十二烷基磺酸鈉即其中的一種。 　　高級烷烴與硫酰氯（或二氧化硫和氯氣的混合物）在光的照射下，生成烷基磺酰氯的反應稱為氯磺化?；酋Ｂ冗@個名稱是由硫酸推衍出來的。硫酸去掉一個羥基后剩下的基閉稱為磺（酸）基，磺（酸）基和烷基或其它烴基相連而成的化合物統(tǒng)稱為磺酸。磺酸中的羥基去掉后，就得磺?；?，它與氯結(jié)合，就得磺酰氯。 　　磺酰氯經(jīng)水解，形成烷基磺酸，其鈉鹽或鉀鹽即上述的洗滌劑。其反應機理與烷烴的氯化很相似。[1] 小環(huán)烷烴的開環(huán)反應 　　五元或五元以上的環(huán)烷烴和鏈烷烴的化學性質(zhì)很相像，對一般試劑表現(xiàn)得不活潑，也不易發(fā)生開環(huán)(openingofing)反應。但能發(fā)生自由基取代反應，三元、四元的小環(huán)烷烴分子不穩(wěn)定，比較容易發(fā)生開環(huán)反應。 　　1.與氫反應 　　環(huán)丙烷與氫氣在P/C,50℃或Ni,80℃時反應，生成丙烷。 　　乙基環(huán)丙烷與氫氣在P/C,50℃或Ni,80℃時反應，生成2-甲基丁烷。 　　環(huán)丁烷與氫氣在P/C,125℃或Ni,200℃時反應，生成丁烷。 　　五元、六元、七元環(huán)在上述條件下很難發(fā)生反應。 　　2.與鹵素反應 　　環(huán)丙烷與溴在室溫下反應，生成1,3-二溴丙烷。 　　環(huán)丙烷在三氯化鐵存在下與氯氣反應，生成1,3-二氯丙烷。 　　四元環(huán)和更大的環(huán)很難與鹵素發(fā)生開環(huán)反應。 　　3.與氫碘酸反應 　　環(huán)丙烷、甲基環(huán)丙烷、環(huán)丁烷可與氫碘酸反應，其它環(huán)烷烴不發(fā)生這類反應。 　　從上述例子可以看到，開環(huán)的反應活性為：三元環(huán)&g;四元環(huán)&g;五、六、七元環(huán)。此外，小環(huán)化合物在合適的條件下也能發(fā)生自由基取代反應。[1] 編輯本段烷烴的制備 烷烴的來源 　　碳氫化合物的主要來源是天然氣(naualgas)和石油(pedeum)。盡管各地的天然氣組分不同，但幾乎都含有75%的甲烷、15%的乙烷及5%的丙烷，其余的為較高級的烷烴。而含烷烴種類最多的是石油，目前的分析結(jié)果表明，石油中含有1至50個碳原子的鏈形烷烴及一些環(huán)狀烷烴，而以環(huán)戊烷、環(huán)己烷及其衍生物為主，個別產(chǎn)地的石油中還含有芳香烴。我國各地產(chǎn)的石油，成分也不相同，但可根據(jù)需要，把它們分餾成不同的餾分加以應用。烷烴不僅是燃料的重要來源，而且也是現(xiàn)代化學工業(yè)的原料。另外，烷烴還可以作為某些細菌的食物，細菌食用烷烴后，分泌出許多很有用的化合物，也就是說烷烴經(jīng)過細菌的“加工&dquo;后，可成為更有用的化合物。 　　上述情況表明，石油工業(yè)的發(fā)展對于國民經(jīng)濟以及有機化學的發(fā)展都非常重要。 　　石油雖含有豐富的各種烷烴，但這是個復雜混合物，除了C1～C6烷烴外，由于其中各組分的相對分子質(zhì)量差別小，沸點相近，要完全分離成極純的烷烴，較為閑難。采用氣相色譜法，雖可有效地予以分離，但這只適用于研究，而不能用于大量生產(chǎn)。因此在使用上，只把石油分離成幾種餾分來應用，石油分析中有時需要純的烷烴作基準物，可以通過合成的方法制備。 　　 石油餾分 餾分分餾區(qū)間主要成分燃料的應用 氣體bp20℃以下C1～C4煉油廠燃料，液化石油氣 汽油 bp30℃～75℃C4～C8辛烷值較低，用作車用汽油的摻和組分 石腦油 bp75℃～190℃C8～C12辛烷值太低，不直接用作車用汽油 煤油 bp190℃～250℃C10～C16家用燃料，噴氣燃料，拖拉機燃料 瓦斯油 bp250℃～350℃C15～C20柴油，集中取暖用燃料 常壓渣油bp350℃以上C20以上發(fā)電廠、船舶和大型加熱設(shè)備用的燃料 汽油(peol)在內(nèi)燃機中燃燒而發(fā)生爆燃或爆震，這會降低發(fā)動機的功率并會損傷發(fā)動機。燃料引起爆震的傾向，用辛烷值(ocanevalue)表示，在汽油燃燒范圍內(nèi)，將2,2,4-三甲基戊烷的辛烷值定為100。辛烷值越高，防止發(fā)生爆震的能力越強。六個碳以上的直鏈烷烴辛烷值很低，帶支鏈的、不飽和的脂環(huán)、特別是芳環(huán)最為理想，有的超過100。大部分現(xiàn)代化的設(shè)備要求辛烷值在90～100之間。可將石腦油、常壓猹油，有時也用瓦斯油經(jīng)過加丁.，將辛烷值提髙到95左右，再摻人汽油中使用。加工方法之一是催化重整(caalyicefoming)，主要將石腦油中C6以上成分芳構(gòu)化(aomaizaion)，即成芳香烴。此法除使石腦油提高辛烷值外，在化工中主要用來生產(chǎn)芳香烴加工方法之二為催化裂化，此法除能提高辛烷值外，在化工中主要用于生產(chǎn)丙烯、丁烯。

一.循環(huán)流化床鍋爐結(jié)構(gòu) 　　鍋爐采用單鍋筒，自然循環(huán)方式，總體上分為前部及尾部兩個豎井。前部豎井為總吊結(jié)構(gòu)，四周有膜式水冷壁組成。自下而上，依次為一次風室、密相床、懸浮段，尾部煙道自上而下依次為高溫過熱器、低溫過熱器及省煤器、空氣預熱器。尾部豎井采用支撐結(jié)構(gòu)，兩豎井之間由立式旋風分離器相連通，分離器下部聯(lián)接回送裝置及灰冷卻器。燃燒室及分離器內(nèi)部均設(shè)有防磨內(nèi)襯，前部豎井用敖管爐墻，外置金屬護板，尾部豎井用輕型爐墻，由八根鋼柱承受鍋爐全部重量。 　　鍋爐采用床下點火（油或煤氣），分級燃燒，一次風比率占50—60%，飛灰循環(huán)為低倍率，中溫分離灰渣排放采用干式，分別由水冷螺旋出渣機、灰冷卻器及除塵器灰斗排出。爐膛是保證燃料充分燃燒的關(guān)鍵，采用湍流床，使得流化速度在3.5—4.5m/s，并設(shè)計適當?shù)臓t膛截面，在爐膛膜式壁管上鋪設(shè)薄內(nèi)襯（高鋁質(zhì)磚），即使鍋爐燃燒用不同燃料時，燃燒效率也可保持在98—99%以上。 　　分離器入口煙溫在800℃左右，旋風筒內(nèi)徑較小，結(jié)構(gòu)簡化，筒內(nèi)僅需一層薄薄的防磨內(nèi)襯（氮化硅磚）。其使用壽命較長。循環(huán)倍率為10—20左右。 　　循環(huán)灰輸送系統(tǒng)主要由回料管、回送裝置，溢流管及灰冷卻器等幾部分組成。 　　床溫控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)過程是自動的。在整個負荷變化范圍內(nèi)始終保持濃相床床溫850-950℃間的某一恒定值，這個值是最佳的脫硫溫度。當自控制不投入時，靠手動也能維持恒定的溫床。 　　保護環(huán)境，節(jié)約能源是各個國家長期發(fā)展首要考慮的問題，循環(huán)流化床鍋爐正是基于這一點而發(fā)展起來，其高可靠性，高穩(wěn)定性，高可利用率，最佳的環(huán)保特性以及廣泛的燃料適應性，特別是對劣質(zhì)燃料的適應性，越來越受到廣泛關(guān)注，完全適合我國國情及發(fā)展優(yōu)勢。 二.循環(huán)流化床鍋爐簡介 　　(ciculaingfluidizedbed) 　　是在鼓泡床鍋爐（沸騰爐）的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，因此鼓泡床的一些理論和概念可以用于循環(huán)流化床鍋爐。但是又有很大的差別。早期的循環(huán)流化床鍋爐流化速度比較高，因此稱作快速循環(huán)循環(huán)床鍋爐?？焖俅驳幕纠碚撘部梢杂糜谘h(huán)流化床鍋爐。鼓泡床和快速床的基本理論已經(jīng)研究了很長時間，形成了一定的理論。要了解循環(huán)流化床的原理，必須要了解鼓泡床和快速床的理論以及物料從鼓泡床&a;湍流床&a;快速床各種狀態(tài)下的動力特性、燃燒特性以及傳熱特性。 一．流態(tài)化： 　　當固體顆粒中有流體通過時，隨著流體速度逐漸增大，固體顆粒開始運動，且固體顆粒之間的摩擦力也越來越大，當流速達到一定值時，固體顆粒之間的摩擦力與它們的重力相等，每個顆粒可以自由運動，所有固體顆粒表現(xiàn)出類似流體狀態(tài)的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱為流態(tài)化。 　　對于液固流態(tài)化的固體顆粒來說，顆粒均勻地分布于床層中，稱為“散式&dquo;流態(tài)化。而對于氣固流態(tài)化的固體顆粒來說，氣體并不均勻地流過床層，固體顆粒分成群體作紊流運動，床層中的空隙率隨位置和時間的不同而變化，這種流態(tài)化稱為“聚式&dquo;流態(tài)化。循環(huán)流化床鍋爐屬于“聚式&dquo;流態(tài)化。 　　固體顆粒（床料）、流體（流化風）以及完成流態(tài)化過程的設(shè)備稱為流化床。 二．臨界流化速度 　　1.　對于由均勻粒度的顆粒組成的床層中，在固定床通過的氣體流速很低時，隨著風速的增加，床層壓降成正比例增加，并且當風速達到一定值時，床層壓降達到最大值，該值略大于床層靜壓，如果繼續(xù)增加風速，固定床會突然解鎖，床層壓降降至床層的靜壓。如果床層是由寬篩分顆粒組成的話，其特性為：在大顆粒尚未運動前，床內(nèi)的小顆粒已經(jīng)部分流化，床層從固定床轉(zhuǎn)變?yōu)榱骰驳慕怄i現(xiàn)象并不明顯，而往往會出現(xiàn)分層流化的現(xiàn)象。顆粒床層從靜止狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱鲬B(tài)化進所需的最低速度，稱為臨界流化速度。隨著風速的進一步增大，床層壓降幾乎不變。循環(huán)流化床鍋爐一般的流化風速是2－3倍的臨界流化速度。 　　2.　影響臨界流化速度的因素： 　?。?）料層厚度對臨界流速影響不大。 　?。?）料層的當量平均料徑增大則臨界流速增加。 　　（3）固體顆粒密度增加時臨界流速增加。 　?。?）流體的運動粘度增大時臨界流速減小：如床溫增高時，臨界流速減小。床溫與臨界流速的關(guān)系如圖所示。 循環(huán)流化床鍋爐節(jié)能改造技術(shù) ① 加裝燃油節(jié)能器； 　　經(jīng)燃油節(jié)能器處理之碳氫化合物，分子結(jié)構(gòu)發(fā)生變化，細小分子增多，分子間距離增大，燃料的粘度下降，結(jié)果使燃料油在燃燒前之霧化、細化程度大為提高，噴到燃燒室內(nèi)在低氧條件下得到充分燃燒，因而燃燒設(shè)備之鼓風量可以減少15％至20％，避免煙道中帶走之熱量，煙道溫度下降5℃至10℃。燃燒設(shè)備之燃油經(jīng)節(jié)能器處理后，由于燃燒效率提高，故可節(jié)油4.87％至6.10％，并且明顯看到火焰明亮耀眼，黑煙消失，爐膛清晰透明。徹底清除燃燒油咀之結(jié)焦現(xiàn)象，并防止再結(jié)焦。解除因燃料得不到充分燃燒而爐膛壁積殘渣現(xiàn)象，達到環(huán)保節(jié)能效果。大大減少燃燒設(shè)備排放的廢氣對空氣之污染，廢氣中一氧化碳（CO）、氧化氮（NOx）、碳氫化合物（HC）等有害成分大為下降，排出有害廢氣降低50％以上。同時，廢氣中的含塵量可降低30％—40％。安裝位置：裝在油泵和燃燒室或噴咀之間，環(huán)境溫度不宜超過360℃。 ② 安裝冷凝型燃氣鍋爐節(jié)能器； 　　燃氣鍋爐排煙中含有高達18%的水蒸氣，其蘊含大量的潛熱未被利用，排煙溫度高，顯熱損失大。天然氣燃燒后仍排放氮氧化物、少量二氧化硫等污染物。減少燃料消耗是降低成本的最佳途徑，冷凝型燃氣鍋爐節(jié)能器可直接安裝在現(xiàn)有鍋爐煙道中，回收高溫煙氣中的能量，減少燃料消耗，經(jīng)濟效益十分明顯，同時水蒸氣的凝結(jié)吸收煙氣中的氮氧化物，二氧化硫等污染物，降低污染物排放，具有重要的環(huán)境保護意義。 ③ 采用冷凝式余熱回收鍋爐技術(shù)； 　　傳統(tǒng)鍋爐中，排煙溫度一般在160～250℃，煙氣中的水蒸汽仍處于過熱狀態(tài)，不可能凝結(jié)成液態(tài)的水而放出汽化潛熱。眾所周知，鍋爐熱效率是以燃料低位發(fā)熱值計算所得，未考慮燃料高位發(fā)熱值中汽化潛熱的熱損失。因此傳統(tǒng)鍋爐熱效率一般只能達到87%～91%。而冷凝式余熱回收鍋爐，它把排煙溫度降低到50～70℃，充分回收了煙氣中的顯熱和水蒸汽的凝結(jié)潛熱，提升了熱效率；冷凝水還可以回收利用。 ④ 鍋爐尾部采用熱管余熱回收技術(shù)； 　　余熱是在一定經(jīng)濟技術(shù)條件下，在能源利用設(shè)備中沒有被利用的能源，也就是多余、廢棄的能源。它包括高溫廢氣余熱、冷卻介質(zhì)余熱、廢汽廢水余熱、高溫產(chǎn)品和爐渣余熱、化學反應余熱、可燃廢氣廢液和廢料余熱以及高壓流體余壓等七種。根據(jù)調(diào)查，各行業(yè)的余熱總資源約占其燃料消耗總量的17%~67%，可回收利用的余熱資源約為余熱總資源的58%。 循環(huán)流化床鍋爐的爆燃及預防 　　1 發(fā)生爆燃的幾種情況 　　鍋爐爆燃是由于爐膛內(nèi)可燃物質(zhì)的濃度在爆燃極限范圍內(nèi)，遇到明火或溫度達到了燃點發(fā)生劇烈爆燃，燃燒產(chǎn)物在瞬間向周圍空間產(chǎn)生快速的強烈突破。以下介紹幾種循環(huán)流化床鍋爐易發(fā)生爆燃的情況。 　　1.1 揚火爆燃 　　如果壓火時燃料加得多或停的晚，使壓火后床料內(nèi)燃料的含量過多，這時燃料中的碳在缺氧狀況下不充分燃燒產(chǎn)生大量的CO，同時燃料在爐內(nèi)高溫干熘揮發(fā)出甲烷、氫等可燃性氣體。由于壓火后床料表面溫度降低，這些可燃性氣體遇不到明火，便在鍋爐爐膛內(nèi)積聚。揚火時，隨著風機的啟動，床料開始流化，高溫的床料從下面翻出，這時可燃性氣體與明火接觸，瞬間發(fā)生燃燒，如果可燃物的濃度在爆燃極限范圍內(nèi)，就會發(fā)生爆燃。個別司爐工在揚火時怕床溫降得過快造成滅火，在啟風機前先加入少量的燃料，新進入爐膛的燃料不但會揮發(fā)出可燃性氣體，同時會有大量的煤粉參與燃燒，這樣不但會增大產(chǎn)生爆燃的機率，還會加劇爆燃的強度。 　　1.2 大量返料突入爆燃 　　循環(huán)流化床鍋爐都有物料循環(huán)系統(tǒng)。循環(huán)流化床鍋爐運行時，大量固體顆粒在燃燒室、分離器和返料裝置等組成的循環(huán)回路中循環(huán)，一般循環(huán)流化床鍋爐的循環(huán)倍率為5~20，也就是說有5~20倍給煤量的返料灰需要經(jīng)過返料裝置返回燃燒室再次燃燒，循環(huán)物料是直徑在0.1mm左右的細灰，有很好的流動性，在返料風的吹送下，連續(xù)不斷地進入爐膛。運行中如果返料風過小，返料器內(nèi)的物料就會停止流化或流動，從而造成返料器堵塞，細灰會在返料器內(nèi)堆積，當細灰積累到一定時，細灰在自身重量的作用下產(chǎn)生流動或者由于操作調(diào)整增大風量使物料再次流化，這時成噸的細灰在短時間內(nèi)進入爐膛。由于細灰的表面積大，此時返料風與空氣快速混合充滿爐膛，且細灰中一般含有20%左右的碳，在爐內(nèi)高溫環(huán)境下極易發(fā)生爆燃。 　　1.3 油氣爆燃 　　流化床鍋爐一般采用柴油點火，點火過程中因為油中的雜質(zhì)、點火風的調(diào)配、油壓太低等因素常會發(fā)生油槍滅火。滅火后，如果沒及時發(fā)現(xiàn)、關(guān)閉油閥，被霧化的燃油會繼續(xù)噴進爐膛內(nèi)，這樣從爐膛到尾部煙道甚至到煙囪出口都充滿了油霧。這時如果再次點火或遇到其它明火，就會產(chǎn)生整個系統(tǒng)的爆燃。 　　2000年8月19日5點14分，平煤集團公司一自備電廠的35/h循環(huán)流化床鍋爐開始點火，油壓在1.2~1.6MPa時，兩支點火油槍霧化著燃油噴燃進入爐膛，450~500mm厚的底料開始流化預熱，5點24分，即點火10min后，發(fā)現(xiàn)床溫開始下降，司爐工檢查發(fā)現(xiàn)兩支點火槍已熄火，立即又用火把再次點火，隨后就發(fā)生了爐膛內(nèi)及燃燒系統(tǒng)爆燃和爐門竄出火舌傷人的事故。 　　事后檢查發(fā)現(xiàn)，鍋爐保溫少部分振脫，密封與膨脹縫部分發(fā)生泄漏，由于正壓大的作用尾部煙道的麻石塊振掉，造成煙風系統(tǒng)短路，需進行停爐處理。 　　事后分析產(chǎn)生爆燃的原因有以下幾方面： 　?。?）司爐工責任心不強。點火前沒有認真試驗點火槍的霧化情況，在發(fā)生點火中斷的情況下，沒進行認真檢查處理而再次點火，是造成爐膛內(nèi)超標的油煙濃度遇到明火發(fā)生爆燃事故的直接原因。 　?。?）點火風的調(diào)配不適與油壓太低，造成噴油中斷滅火，滅火后沒有及時發(fā)現(xiàn)或發(fā)現(xiàn)后沒有采取措施再次點火而發(fā)生爆燃的原因。 　?。?）油槍霧化不良，噴咀堵塞，油燃燒不充分，爐膛內(nèi)有大量的油蒸汽。 　　所以，這次爆燃是由油槍供油中斷滅火，大量油氣充滿燃燒于煙風系統(tǒng)中，可燃氣體溫度達到了燃點，遇到明火發(fā)生的劇烈爆燃。 　　1.4 煙道內(nèi)可燃物再燃 　　在循環(huán)流化床鍋爐運行中，有時可能發(fā)生煙道內(nèi)可燃物再燃事故，這時會出現(xiàn)以下現(xiàn)象：排煙溫度急劇增加，一、二次風出口溫度也隨之升高，煙道內(nèi)及燃燒室內(nèi)的負壓急劇變化甚至變?yōu)檎龎?；煙囪?nèi)冒黑煙，從引風機殼體不嚴處向外冒煙或向外噴火星等。 　　出現(xiàn)這種問題的原因主要有：燃燒調(diào)整不當，配風不合理，導致可燃物進入煙道；爐膛負壓過大，將未燃盡的可燃物抽入煙道；返料裝置堵灰使分離器效率下降，致使未燃盡顆粒填接進入煙道。 　　2 鍋爐爆燃的預防 　　針對以上幾種常見爆燃發(fā)生的原因，循環(huán)流化床鍋爐操作中應采取下列措施防止爆燃。 　　（1）揚火時一定要先啟動引風機通風5min后再啟動送風機，以保證爐內(nèi)積聚的可燃性氣體排出，防止遇到明火。 　?。?）鍋爐壓火時一定要先停止給煤。當床溫趨向穩(wěn)定或稍有下降趨勢時，再停送風機，防止壓火后床料內(nèi)煤量太多，產(chǎn)生大量可燃性氣體及干燥的煤粉。 　　（3）壓火后，揚火前盡量避免有燃料進入爐內(nèi)，不可在揚火時先給燃料后啟風機。 　　（4）當運行中發(fā)生返料堵塞存灰較多時，通過放灰系統(tǒng)將灰放掉。 　　（5）點火過程中如果發(fā)生油槍滅火，應先關(guān)閉油閥，保持風機運行通風5min后，再次點火。 　?。?）點火過程中，如果油槍噴咀堵塞，油槍霧化不良，導致床溫上升困難，達不到加煤溫度，應停止點火，對油槍噴咀進行清洗或更換后再點火。 　　（7）點火過程中，一定要控制好加煤量，一般總加煤量不能超過床料量的20%。 　　（8）如發(fā)現(xiàn)煙溫不正常升高時，應加強燃燒調(diào)整，使風煤比調(diào)整到合適的范圍內(nèi)；若是由于返料裝置堵灰造成的應立即將返料裝置內(nèi)的堵灰放凈；若煙道內(nèi)可燃物再燃燒使排煙溫度超過300℃以上，應立即壓火處理，嚴密關(guān)閉各人行孔門和擋板，禁止通風，然后在煙道內(nèi)投入滅火裝置或用蒸汽進行滅火，當排煙溫度恢復正常時可再穩(wěn)定一般時間，然后再打開人行孔檢查、確認煙道內(nèi)無火源并經(jīng)引風機通風約15min后方可啟動鍋爐。

1、余熱鍋爐為自然循環(huán)，取消了強制循環(huán)泵，既節(jié)省能源，又減少了裝置的維修保養(yǎng)。  2、余熱鍋爐采用臥式結(jié)構(gòu)，“模塊式&dquo;設(shè)計，結(jié)構(gòu)簡單，安裝維護方便。  3、鍋爐內(nèi)部換熱元件主要采用高頻電阻焊螺旋翅片管，這樣大大擴展了換熱面積，使鍋 爐體積小、重量輕。 4、帶補燃裝置的余熱鍋爐，以乏氣作為助燃空氣，可節(jié)省燃料的使用，同時產(chǎn)生“高品 質(zhì)&dquo;的蒸汽用來發(fā)電或制冷，熱電冷聯(lián)合循環(huán)，提高能源利用率。  二,鍋爐的發(fā)展與工作原理 鍋爐是利用燃料或其他能源的熱能，把水加熱成為熱水或蒸汽的機械設(shè)備。 鍋爐包括鍋和爐兩大部分，鍋的原義是指在火上加熱的盛水容器，爐是指燃燒燃料的場所。 鍋爐中產(chǎn)生的熱水或蒸汽可直接為生產(chǎn)和生活提供所需要的熱能，也可通過蒸汽動力裝置轉(zhuǎn)換為機械能，或再通過發(fā)電機將機械能轉(zhuǎn)換為電能。 提供熱水的鍋爐稱為熱水鍋爐，主要用于生活，工業(yè)生產(chǎn)中也有少量應用。產(chǎn)生蒸汽的鍋爐稱為蒸汽鍋爐，又叫蒸汽發(fā)生器，常簡稱為鍋爐，是蒸汽動力裝置的重要組成部分，多用于火電站、船舶、機車和工礦企業(yè)。  鍋爐承受高溫高壓，安全問題十分重要。即使是小型鍋爐，一旦發(fā)生爆炸，后果也十分嚴重。因此，對鍋爐的材料選用、設(shè)計計算、制造和檢驗等都制訂有嚴格的法規(guī)。 鍋爐的發(fā)展 鍋爐的發(fā)展分鍋和爐兩個方面。 ...... 第二次世界大戰(zhàn)后，石油價廉，許多國家開始廣泛采用燃油鍋爐。燃油鍋爐的自動化程度容易提高。70年代石油提價后，許多國家又重新轉(zhuǎn)向利用煤炭資源。這時電站鍋爐的容量也越來越大，要求燃燒設(shè)備不僅能燃燒完全，著火穩(wěn)定，運行可靠，低負荷性能好，還必須減少排煙中的污染物質(zhì)。  在燃煤(特別是燃褐煤)的電站鍋爐中采用分級燃燒或低溫燃燒技術(shù)，即延遲煤粉與空氣的混合或在空氣中摻煙氣以減慢燃燒，或把燃燒器分散開來抑制爐溫，不但可抑制氮氧化物生成，還能減少結(jié)渣。沸騰燃燒方式屬于一種低溫燃燒，除可燃用灰分十分高的固體燃料外，還可在沸騰床中摻入石灰石用以脫硫。  鍋爐的工作 鍋爐參數(shù)是表示鍋爐性能的主要指標，包括鍋爐容量、蒸汽壓力、蒸汽溫度、給水溫度等。 鍋爐容量可用額定蒸發(fā)量或最大連續(xù)蒸發(fā)量來表示。額定蒸發(fā)量是在規(guī)定的出口壓力、溫度和效率下，單位時間內(nèi)連續(xù)生產(chǎn)的蒸汽量。最大連續(xù)蒸發(fā)量是在規(guī)定的出口壓力、溫度下，單位時間內(nèi)能最大連續(xù)生產(chǎn)的蒸汽量。 蒸汽參數(shù)包括鍋爐的蒸汽壓力和溫度，通常是指過熱器、再熱器出口處的過熱蒸汽壓力和溫度，即指鍋爐出口處的飽和蒸汽壓力和溫度。給水溫度是指省煤器的進水溫度，無省煤器時即指鍋筒進水溫度。  鍋爐可按照不同的方法進行分類。鍋爐按用途可分為工業(yè)鍋爐、電站鍋爐、船用鍋爐和機車鍋爐等；按鍋爐出口壓力可分為低壓、中壓、高壓、超高壓、亞臨界壓力、超臨界壓力等鍋爐；鍋爐按水和煙氣的流動路徑可分為火筒鍋爐、火管鍋爐和水管鍋爐，其中火筒鍋爐和火管鍋爐又合稱為鍋殼鍋爐；按循環(huán)方式可分為自然循環(huán)鍋爐、輔助循環(huán)鍋爐(即強制循環(huán)鍋爐)、直流鍋爐和復合循環(huán)鍋爐；按燃燒方式，鍋爐分為室燃爐、層燃爐和沸騰爐等。  在水汽系統(tǒng)方面，給水在加熱器中加熱到一定溫度后，經(jīng)給水管道進入省煤器，進一步加熱以后送入鍋筒，與鍋水混合后沿下降管下行至水冷壁進口集箱。水在水冷壁管內(nèi)吸收爐膛輻射熱形成汽水混合物經(jīng)上升管到達鍋筒中，由汽水分離裝置使水、汽分離。分離出來的飽和蒸汽由鍋筒上部流往過熱器，繼續(xù)吸熱成為450℃的過熱蒸汽，然后送往汽輪機。 在燃燒和煙風系統(tǒng)方面，送風機將空氣送入空氣預熱器加熱到一定溫度。在磨煤機中被磨成一定細度的煤粉，由來自空氣預熱器的一部分熱空氣攜帶經(jīng)燃燒器噴入爐膛。燃燒器噴出的煤粉與空氣混合物在爐膛中與其余的熱空氣混合燃燒，放出大量熱量。燃燒后的熱煙氣順序流經(jīng)爐膛、凝渣管束、過熱器、省煤器和空氣預熱器后，再經(jīng)過除塵裝置，除去其中的飛灰，最后由引風機送往煙囪排向大氣。 鍋爐的結(jié)構(gòu) 鍋爐整體的結(jié)構(gòu)包括鍋爐本體和輔助設(shè)備兩大部分。鍋爐中的爐膛、鍋筒、燃燒器、水冷壁過熱器、省煤器、空氣預熱器、構(gòu)架和爐墻等主要部件構(gòu)成生產(chǎn)蒸汽的核心部分，稱為鍋爐本體。 鍋爐本體中兩個最主要的部件是爐膛和鍋筒。 爐膛又稱燃燒室，是供燃料燃燒的空間。將固體燃料放在爐排上，進行火床燃燒的爐膛稱為層燃爐，又稱火床爐；將液體、氣體或磨成粉狀的固體燃料，噴入火室燃燒的爐膛稱為室燃爐，又稱火室爐；空氣將煤粒托起使其呈沸騰狀態(tài)燃燒，并適于燃燒劣質(zhì)燃料的爐膛稱為沸騰爐，又稱流化床爐；利用空氣流使煤粒高速旋轉(zhuǎn)，并強烈火燒的圓筒形爐膛稱為旋風爐。 爐膛的橫截面一般為正方形或矩形。燃料在爐膛內(nèi)燃燒形成火焰和高溫煙氣，所以爐膛四周的爐墻由耐高溫材料和保溫材料構(gòu)成。在爐墻的內(nèi)表面上常敷設(shè)水冷壁管，它既保護爐墻不致燒壞，又吸收火焰和高溫煙氣的大量輻射熱。 爐膛設(shè)計需要充分考慮使用燃料的特性。每臺鍋爐應盡量燃用原設(shè)計的燃料。燃用特性差別較大的燃料時鍋爐運行的經(jīng)濟性和可靠性都可能降低。 鍋筒是自然循環(huán)和多次強制循環(huán)鍋爐中，接受省煤器來的給水、聯(lián)接循環(huán)回路，并向過熱器輸送飽和蒸汽的圓筒形容器。鍋筒簡體由優(yōu)質(zhì)厚鋼板制成，是鍋爐中最重的部件之一。  鍋筒的主要功能是儲水，進行汽水分離，在運行中排除鍋水中的鹽水和泥渣，避免含有高濃度鹽分和雜質(zhì)的鍋水隨蒸汽進入過熱器和汽輪機中。 鍋筒內(nèi)部裝置包括汽水分離和蒸汽清洗裝置、給水分配管、排污和加藥設(shè)備等。其中汽水分離裝置的作用是將從水冷壁來的飽和蒸汽與水分離開來，并盡量減少蒸汽中攜帶的細小水滴。中、低壓鍋爐常用擋板和縫隙擋板作為粗分離元件；中壓以上的鍋爐除廣泛采用多種型式的旋風分離器進行粗分離外，還用百頁窗、鋼絲網(wǎng)或均汽板等進行進一步分離。鍋筒上還裝有水位表、安全閥等監(jiān)測和保護設(shè)施。 為了考核性能和改進設(shè)計，鍋爐常要經(jīng)過熱平衡試驗。直接從有效利用能量來計算鍋爐熱效率的方法叫正平衡，從各種熱損失來反算效率的方法叫反平衡?？紤]鍋爐房的實際效益時，不僅要看鍋爐熱效率，還要計及鍋爐輔機所消耗的能量。 單位質(zhì)量或單位容積的燃料完全燃燒時，按化學反應計算出的空氣需求量稱為理論空氣量。為了使燃料在爐膛內(nèi)有更多的機會與氧氣接觸而燃燒，實際送入爐內(nèi)的空氣量總要大于理論空氣量。雖然多送入空氣可以減少不完全燃燒熱損失，但排煙熱損失會增大，還會加劇硫氧化物腐蝕和氮氧化物生成。因此應設(shè)法改進燃燒技術(shù)，爭取以盡量小的過量空氣系數(shù)使爐膛內(nèi)燃燒完全。  鍋爐煙氣中所含粉塵(包括飛灰和炭黑)、硫和氮的氧化物都是污染大氣的物質(zhì)，未經(jīng)凈化時其排放指標可達到環(huán)境保護規(guī)定指標的幾倍到數(shù)十倍?？刂七@些物質(zhì)排放的措施有燃燒前處理、改進燃燒技術(shù)、除塵、脫硫和脫硝等。借助高煙囪只能降低煙囪附近地區(qū)大氣中污染物的濃度。 煙氣除塵所使用的作用力有重力、離心力、慣性力附著力以及聲波、靜電等。對粗顆粒一般采用重力沉降和慣性力的分離，在較高容量下常采用離心力分離除塵靜電除塵器和布袋過濾器具有較高的除塵效率。濕式和文氏—水膜除塵器中水滴水膜能粘附飛灰，除塵效率很高還能吸收氣態(tài)污染物。 二十世紀50年代以來，人們努力發(fā)展灰渣綜合利用，化害為利。如用灰渣制造水泥、磚和混凝土骨料等建筑材料。70年代起又從粉煤灰中提取空心微珠，作為耐火保溫等材料。 鍋爐未來的發(fā)展將進一步提高鍋爐和電站熱效率；降低鍋爐和電站的單位功率的設(shè)備造價；提高鍋爐機組的運行靈活性和自動化水平；發(fā)展更多鍋爐品種以適應不同的燃料；提高鍋爐機組及其輔助設(shè)備的運行可靠性；減少對環(huán)境的污染。  首先，除氧水通過給水泵進入給水調(diào)節(jié)閥，通過給水調(diào)節(jié)閥進入省煤器，冷水在經(jīng)過省煤器的過程中被由爐膛排出的煙氣預熱，變成溫水進入汽包，在汽包內(nèi)加熱至沸騰產(chǎn)生蒸汽，為了保證有最大的蒸發(fā)面，水位要保持在鍋爐上汽包的中線位置，蒸汽通過主蒸汽閥輸出。空氣經(jīng)過鼓風機進入空氣預熱器，在經(jīng)過空氣預熱器的過程中被由爐膛排出的煙氣預熱，變成熱空氣進入爐膛。煤經(jīng)過煤斗落在爐排上，在爐排的緩慢轉(zhuǎn)動下煤進入爐膛被前面的火點燃，在燃燒過程中發(fā)出熱量加熱汽包中的水，同時產(chǎn)生熱煙氣。在引風機的抽吸作用下經(jīng)過省煤氣和空氣預熱器，把預熱傳導給進入鍋爐的水和空氣。通過這種方式使鍋爐的熱能得到節(jié)約。降溫后的煙氣經(jīng)過除塵器除塵，去硫等一系列凈化工藝通過煙囪排出。

燃燒過程自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)有三大任務： ① 維持汽壓恒定。汽壓的變化表示鍋爐蒸汽量和負荷的耗汽量不相適應，必須相應地改變?nèi)剂狭?，以改變鍋爐的蒸汽量。 ② 保證燃燒過程的經(jīng)濟性。當燃料量改變時，必須相應地調(diào)節(jié)送風量，使它與燃料量相配合，保證燃燒過程有較高的經(jīng)濟性。 ③ 調(diào)節(jié)引風量與送風量相配合，以保證爐膛壓力不變。 燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)一般有三個被調(diào)參數(shù)，汽壓P、煙氣含氧量O2和爐膛負壓p。這3個調(diào)節(jié)量對應燃料量M，送風量F和引風量Y。燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)對象對于燃料量，根據(jù)燃料種類的不同可能是爐排電機，也可能是燃料閥。對于送風量和引風量一般是擋板執(zhí)行機構(gòu)或變頻器。 燃燒調(diào)節(jié)系統(tǒng)是一個多參數(shù)變量調(diào)節(jié)系統(tǒng)。這三個系統(tǒng)分別是以燃料量維持鍋爐壓力恒定的蒸汽壓力調(diào)節(jié)系統(tǒng)，以送風量維持鍋爐經(jīng)濟燃燒的送風調(diào)節(jié)系統(tǒng)，以引風量維持爐膛負壓穩(wěn)定的爐膛負壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)。 工業(yè)蒸汽鍋爐節(jié)能改造后具有以下明顯優(yōu)勢： ① 直觀而集中的現(xiàn)實鍋爐各運行參數(shù)的狀態(tài)監(jiān)視與運行控制。能同時顯示鍋爐運行的水位、壓力、爐膛負壓、煙氣含量、測點溫度、燃煤量等運行參量的瞬時值、累計值及給定值，直觀形象； ② 可以能對運行狀況進行準確地記錄，便于事故追查和分析，防止事故的瞞報、漏報現(xiàn)象； ③ 可隨時方便的修改各種工藝參數(shù)的設(shè)定值，并可按需要隨時打印或定時打印； ④ 減少了紛雜的儀表單元，（例如加法器、微分器、濾波器、限幅報警器等），從而減少了投資，也減少了故障率； ⑤ 提高鍋爐的熱效率。改造后熱效率可比以前提高5～15%，平均節(jié)煤5～10%，節(jié)電20～40%，充分節(jié)約運行費用； ⑥ 鍋爐控制系統(tǒng)經(jīng)擴展后可構(gòu)成分級控制系統(tǒng)，可與工廠內(nèi)其他節(jié)點構(gòu)成工業(yè)以太網(wǎng)，實現(xiàn)現(xiàn)場設(shè)備控制信息與企業(yè)管理的溝通； ⑦ 改造后，鍋爐系統(tǒng)將更加安全、穩(wěn)定、經(jīng)濟地運行，減輕操作人員的勞動強度，杜絕由于人為疏忽造成的重大事故。 工業(yè)加熱爐、熱處理爐項目介紹： 從控制系統(tǒng)角度看，如果說蒸汽鍋爐或熱水鍋爐是屬于目標點狀態(tài)的實現(xiàn)控制，那么，熱處理爐和加熱爐則不僅追求目標控制點的實現(xiàn)，而且更加專注于控溫過程的實現(xiàn)技術(shù)。 我公司采用基于工藝需求溫度過程的樣條逼近控制算法技術(shù)，不僅在確保目標控制點的準確實現(xiàn)，而且也在控溫實現(xiàn)過程中精確追蹤工藝溫度樣條，從而確保熱處理加溫過程的精度，提高產(chǎn)品合格率。

儲糧通風是以空氣作為介質(zhì)，通過空氣流動調(diào)節(jié)儲糧的生態(tài)環(huán)境，起著通風降溫、干燥去水或調(diào)質(zhì)增濕等多種作用。由于儲糧通風與糧食干燥都是借助空氣運動實現(xiàn)的，因此，掌握必要的流體力學基礎(chǔ)知識是十分必要的。     一、流體的基本特性   （一）流體的物理性質(zhì)    1、粘性    因體物體間的相對運動會產(chǎn)生與運動相反的摩擦力。流體也有類似性質(zhì)，即流體質(zhì)點間作相對運動時，也會產(chǎn)生力（內(nèi)摩擦力），這是因為流體具有粘性的緣故，它是造成流體在管道中運動時壓力損失的內(nèi)因。流體粘性大，動動時克服的內(nèi)摩擦力就大。內(nèi)摩擦力的大小與流體粘性引起的的速度變化梯度、摩擦面、流體的物理性質(zhì)等因素有關(guān)。    2、壓縮性    流體具有一定的壓縮性，即當溫度等于定值時，壓力上升，體積縮小。液體的壓縮性很小，一般在工程中可忽略不計，而氣體的壓縮性顯著。當溫度為定值時，氣體壓力（P)與體積（V）成反比，PV=常數(shù)。當氣體壓力變化不大時，其體積變化也可忽略不計。如壓力增加2940Pa時，氣體的體積只減少3%。儲糧通風是常壓下進行的，故此可以忽略氣體體積變化而引起的誤差。    3、流動性    與固體物體相比，流體質(zhì)點間相互作用的內(nèi)聚力極小，易于流動，沒有固定的外形，不能承受拉力和切力，只要有極微小的切向力，就可以破壞質(zhì)點間的相互平衡。由于流體容易流動，不能承受切力，所以流體的靜壓力一定垂直于作用面。    （二）氣流的壓力    氣體在管道中流動時存在著兩種壓力形式，即靜壓力與動壓力，二者之和又稱為全壓力。    1、靜壓力Hj    靜壓力是氣體作用于與其速度相平行的風管壁面上的垂直力，它在管道中對各個方向的作用力都相等。通常以大氣壓為零，用相對壓力來計算靜壓力。在吸管段，靜壓力小于大氣壓為負值，在壓氣管段，靜壓力大于大氣壓為正值。在管壁上開一小孔，用膠管與壓力計相接便可測得靜壓力。    2、動壓力Hd    動壓力是氣體分子作定向運動時產(chǎn)生的壓力，動壓力的方向與氣流方向一致，其值永遠為正值。    3、全壓力Hq    靜壓力和動壓力之和為全壓力。即：Hq=Hj+Hd    全壓力實際表示了單位體積氣體所具有的全部能量。   （三）流體的流動狀態(tài)    由于流體具有粘性，在流動過程中必然會造成能量損失，即在流體內(nèi)摩擦力的作用下產(chǎn)生的流道阻力。實踐證明，流道阻力與流體的運動狀態(tài)密切相關(guān)。實際流體在流動時存在兩種流動狀態(tài)，一種是有秩序的流動，稱為層流；另一種是雜亂無章的流動，稱為紊流。    流體的流動狀態(tài)不同，引起流道中同一截面上速度分布有顯著的差別。當氣體在圓管內(nèi)的流動狀態(tài)為層流時，其速度分布為拋物線，如圖8-1所示，氣流沿著管軸流動的流動質(zhì)點速度最大，而與管壁直接接觸處的流速為零，這時計算流量很不方便。工程中常用假想的平均速度（V）來計算。層流的平均速度：  V=Vmax/2      當氣體在圓管內(nèi)的流動狀態(tài)為紊流時，流體在管道截面上每一點的流速在大小和方向上是經(jīng)常變化著的，與層流相比，速度分布曲線較平直，如圖8-1所示。這是由于紊流中各層的流體質(zhì)點相互混雜時進行動能交換的緣故。紊流的平均速度為：  V=（0.8---0.85）Vmax   （四）雷諾數(shù)---流體流態(tài)的判斷方法    實驗表明，層流與紊流是完全不同的兩種流動狀態(tài)，在一定條件下，兩者可以相互轉(zhuǎn)變。流體流態(tài)的轉(zhuǎn)變不僅與流速有關(guān)，還受管徑大小、流體粘度等因素影響。這些因素按一定規(guī)則組成一無因次的量，稱為雷諾準數(shù)Re： Re=vd&ho;/μ=vd/v    在通風工程上常用臨界雷諾數(shù)Re=2320作為流體流態(tài)的判別依據(jù)，即Re&l;2320時的流動狀態(tài)為層流；當Re&g;2320時的流動狀態(tài)為紊流。在儲糧通風中，由于管道內(nèi)空氣流速較大，通常在4米/秒以上，管徑大于80毫米，若取空氣運動粘性系數(shù)v=15*10-6米2/秒，則雷諾數(shù)： Re=4*0.08/15*10-6=21333&g;2320    所以，在儲糧通風管道中的空氣流動都屬于紊流。     二、流體的基本方程式   （一）空氣的流量    空氣流量（簡稱風量）是指單位時間內(nèi)流經(jīng)某一管道截面的空氣量，它與風速以及流過橫截面的大小等因素有關(guān)?？諝饬髁恳泽w積計算，稱為體積流量，用Qv表示，單位為米3/秒；以質(zhì)量計算，則稱質(zhì)量流量，用Qm表示，單位為千克/秒。兩者的換算關(guān)系為： Qv=v*Qm     式中：v---空氣的比容（米3/千克）；Qm---空氣的質(zhì)量流量（千克/秒）；Qv---空氣的體積流量（米3/秒）。    當管道內(nèi)空氣的平均風速為v，管道的橫截面積為F時，流經(jīng)管道的流量為：    體積流量：Qv=v*F    質(zhì)量流量：Qm=&ho;*v*f    式中：F---管道的截面積（米2）；v---管內(nèi)平均風速（米/秒）；&ho;---空氣的密度（千克/米3）。   （二）流量的連續(xù)方程    前面討論的是在等截面管道中風量與風速、風道截面的關(guān)系。在通風工程中還經(jīng)常遇到如圖8-2所示的變截面管道。對于穩(wěn)定流動，由質(zhì)量守恒定律得知，流經(jīng)截面1-1和2-2的質(zhì)量流量相等。即：      Qm1=Qm2    &ho;1v1F1=&ho;2v2F2    8-8    對于不可壓縮流體或流動過程中溫度、壓力變化不大的空氣，可近似作為不可壓縮流體處理，此時&ho;1=&ho;2    則有 v1F1=v2F2  8-9    即Q1=Q2    公式8-8、公式8-9為流量連續(xù)方程。它表明只要流體沿著管道作穩(wěn)定流動時，不論管道的截面積如何變化，流體質(zhì)量沿整個流道處處相等。對不可壓縮流體作穩(wěn)定流動時，流體的平均流速與截面積成反比，即v*F=定值。流量連續(xù)方程式在工程上應用廣泛。    （三）能量方程---伯努利方程    運動著的流體除分子間的內(nèi)能外，還具有動能和位能，對于氣體還具有靜壓能。伯努利方程即流體能量守恒方程式，就是通過分析流體中的能量互相轉(zhuǎn)換規(guī)律同，從而揭示出流體具有的機械能沿管道各截面的變化規(guī)律。利用伯努利方程可解決工程上許多問題。    實驗證明，氣流在管道中穩(wěn)定流動時，截面大的地方流速小，壓力大；截面小的地方流速大，壓力小。這并不表明流體靜壓力與流速在數(shù)值上呈反比關(guān)系，而是反映了靜壓力與動壓力在能量上的相互轉(zhuǎn)換的關(guān)系。如圖8-3所示，在穩(wěn)定流的管道內(nèi)任意選取流段1-2經(jīng)過△時間流動至1'-2'位置，若流動中間沒有能量的增加與損失，它的總能量應保持不變。即      Hj1+Hd1+Z1=Hj2+Hd2+Z2    8-10    式中：Hj---流體靜壓能；Hd---流體動壓能；Z---流體的位能。    由于截面1、2是可以任意選取的，因此，對于任意一個截面均有：    Hj+Hd+Z=常量     8-11    上式就是流體力學最基本的方程，即為伯努利方程，它表明作穩(wěn)定流動的流體，其靜壓能、動能、位能之和為一常數(shù)，也就是說三者之間只會相互轉(zhuǎn)換，而總能量保持不變。當空氣作為不可壓縮理想氣體處理時，位能項較小，可忽略不計，所以空氣流動的伯努利方程可寫為：    Hq=Hj+Hd=常量     8-12    式中：Hq---流體的全壓能。    然而，空氣是有粘性的，在流動時存在內(nèi)摩擦損失、流體與流道表面的摩擦損失，還有流道截面變化引起的局部損失。因此，實際伯努利方程應加上一項流動的能量損失。即：    Hj1+Hd1=Hj2+Hd2+H損1-2     8-13    或Hq1=Hq2+H損1-2    這種能量損失表現(xiàn)為壓力的變化，所以也稱為壓力損失。    如有外功（如風機）加入系統(tǒng)時，通風管道的兩截面間的能量守恒方程中還應包括輸入的單位能量項H風機在內(nèi)。     Hj1+Hd1+H風機=Hj2+Hd2+H損     8-14    式中：H風機---風機供給的能量；H損---整個系統(tǒng)的能量損失。     三、風道的阻力計算    從流體力學中知道，流體沿風道流動時會產(chǎn)生兩類阻力。當流體通過任意形狀、不同材料制成的風道時，由于流體的粘滯、管壁粗糙，會在流體內(nèi)部、流體和管壁之間產(chǎn)生因摩擦形成的阻力稱為沿程摩擦阻力；當流體通過風道中的異形部件（彎頭、三通等）或設(shè)備時，由于氣流方向改變或速度變化以及產(chǎn)生渦流等形成的阻力稱為局部阻力。    （一）沿程摩擦阻力的計算    1、計算式    沿程摩擦阻力的大小與管道的幾何尺寸、內(nèi)壁的粗糙度以及空氣的流動狀態(tài)和流速等有關(guān)。長度為L的任何形狀的直長管道的摩擦力，用水力半徑表示則為：    Hm=L*(λ/4R水)*(γν2/2)    8-15    式中：Hm---長度為L的風道摩擦阻力（帕）；L---風道的長度（米）；λ---摩擦阻力系數(shù)；ν---風道中的平均流速（米/秒）；γ---流體重度（千克/米3）；R水---風道的水力半徑（米）。    流體力學中定義，管道橫斷面積F與濕周S的比值稱為水力半徑，可用下式計算，它是表示管道幾何特征的尺度。    R水=F/S    式中：F---充滿流體的管道橫斷面積，對風道來說，就是風道的截面積（米2）；S---濕周，對風道來說，就是風道截面積的周長（米）。    對于圓形風道，其水力半徑為：    R水=F/S=D/4    因此，圓風道的沿程摩擦阻力的計算式為：    Hm=L*(λ/D)*(γν2/2) 或  Hm=Rm*L    式中：Rm---單位長度圓形管道摩擦阻力值（帕/米）；D---圓風道的直徑（米）。    2、摩擦阻力系數(shù)λ值的確定    摩擦阻力系數(shù)λ值與空氣在風道內(nèi)的流動狀況和管壁的粗糙度關(guān)。    當流動呈層流狀態(tài)Re&l;2320時，λ值與管壁的粗糙度無關(guān)，只與雷諾數(shù)Re有關(guān)，其摩擦阻力系數(shù)為：    λ=64/Re    當流動處于紊流狀態(tài)時，分為三種情況：    （1）光滑管區(qū)。當層流邊界的厚度&dela;&g;△時，可采用下式計算λ值，它適用于104≤Re≤105的范圍。    λ=0.3164/Re0.25  或 λ=0.35/Re0.25    (2)過渡區(qū)（粗糙管區(qū)）。當層流邊界層的厚度&dela;&l;△時，v=1.72---70m/s，可采用下式計算λ值，它適用于Re&g;105。    λ=1.42/(lgRe.d/△)2    8-22    或λ=1.42/(lg1.272Q/△*ν)    式中：Q---風道內(nèi)的風量（米3/秒）；△---絕對粗糙度（毫米），見表8-1；ν---運動粘性系數(shù)（米2/秒）。 表8-1 絕對粗糙度（指其突起的砂粒粒徑的高度）△ 材料 △值（mm) 磚砌體 5---10 混凝土 1--3 木板 0.2--1 塑料板 0.01---0.05 膠合板 1 鑄鐵管 0.25 鍍鋅鋼管 0.15    (3)平方粗糙區(qū)。當層流邊界層的厚度&dela;&l;△時，可采用下式計算λ值，它適用于Re&g;105。    λ=1/(1.74+2lgd/2△)2      8-23    (4)對于磚砌通風道     λ=0.75/Re0.12     8-24    粗略計算時λ可取0.05。    在通風工程中，為了進一步簡化沿程阻力以及其它有關(guān)計算，對金屬風道的摩擦阻力按圖8-4所示的線算圖計算。當采用其它管壁材料時，由于這些材料的粗糙度與薄鋼板是不同的，其數(shù)據(jù)見表8-1。當粗糙度不同材料制成的圓形風道，其摩阻可用下式計算：    Rm'=Rm*C    式中：Rm---由圖8-4查得的單位摩阻（帕/米）；C---不同粗糙度修正系數(shù)，可由圖8-5中查得。    標準空氣：P=101.3kPa,=20℃，γ=1.204kg/m3,△=0.15mm(指薄鋼板）。   （二）矩形風道當量直徑Dd的計算    圖8-4是金屬風道摩擦阻力線算圖。但在計算矩形風道的摩阻時，需利用有關(guān)當量直徑的概念，把矩形風道換算成圓形風道后，才可利用圖8-4求得矩形風道的摩擦阻力。當量直徑計算方法有兩種：    1、流速當量直徑    設(shè)某一圓形風道中的空氣流速同矩形風道中的空氣流速相等，并且單位管長的沿程阻力也相等，則該圓形風道的直徑稱為矩形風道的流速當量直徑，用Dd,v表示。    從式8-15可以看出，不論風道截面積的形狀如何，在風道內(nèi)流速相同的條件下，只要它們的水力半徑相同，其單位摩擦阻力也相等。    對于圓形風道，其水力半徑為：    R水=D/4    對于邊長為a*b的矩形風道，其水力半徑為：    R水=a*b/2(a+b)    使圓形風道和矩形風道的水力半徑相等，則得：    D/4=a*b/2(a+b)    D=2a*b/(a+b)=Dd,v   8-26    2、流量當量直徑    設(shè)某一圓形風道中的空氣流量同矩形風道中的空氣流量相等，并且單位管長的沿程阻力也相等，則該圓形風道的直徑稱為矩形風道的流量當量直徑，用Dd,l表示。一般計算流量當量直徑的近似式為：    Dd,l=1.3[a5b5/(a*b)2]1/8     8-27   （三）局部阻力的計算    流體在風道內(nèi)流動時，不僅有沿程阻力，而且在通過風道的彎頭、三通、收縮管等管件時，發(fā)生氣流方向的改變或截面變化，從而形成渦流和氣體擾亂，消耗部分能量。這種由管件對流動所產(chǎn)生的能量損失僅局限于一定范圍內(nèi)，故稱為局部阻力。它可按下式計算：    H局=&zea;*γν2/2     8-28    式中：&zea;---局部阻力系數(shù)。    &zea;值一般取決于局部阻力構(gòu)件的幾何形狀，由實驗確定。附錄中列出常用管件的局部阻力系數(shù)值。局部阻力損失是集中產(chǎn)生的，常常可以通過改變風道的幾何形狀使之減弱或加強。減少局部阻力的途徑是避免產(chǎn)生渦流區(qū)和質(zhì)點的撞擊，例如在風道的彎曲處設(shè)置導流板，減少風道的擴散角等，以求局部阻力損失的減少。    （四）空氣分配器的阻力計算    國內(nèi)外一些資料是將分配器阻力作為局部阻力處理，即：    H分配器=&zea;*γν2/2    當Re≥500時，空氣分配器的阻力系數(shù)為：    &zea;=（1-K)+[(1-K)/K]2    8-29    式中：K---篩孔板的開孔率（小數(shù)）。    或按附錄計算分配器阻力系數(shù)。     四、糧層阻力的計算    糧層阻力是指氣流穿過糧層時的壓力損失，它是通風計算中的一個重要參數(shù)，世界許多國家對此都進行了研究，得出一些經(jīng)驗公式及計算圖表。由于糧層阻力與通過糧層的風速、糧堆厚度、糧食種類、糧堆孔隙度和糧食水分等因素有關(guān)，所得到的公式及圖表之間都有差異，下面推薦幾個常用公式及圖表供計算時選用。    （一）鄭州糧食學院的公式     H糧=9.81*ahVb表       8-30    式中：H糧---糧層阻力（帕）；h---糧層厚度（米）；V表---糧面表觀風速（米/秒）；a,b---與糧種等因素有關(guān)的阻力系數(shù)，見表8-2。    注意：一般將糧層阻力限制在754帕以內(nèi)，否則功率消耗會急劇增加，使通風成本加大。 表8-2 與糧種等因素有關(guān)的阻力系數(shù)a,b值 　 玉米 大米 大豆 花生 小麥 大麥 稻谷 系數(shù)a 414.04 1014.13 287.51 280.41 618.4 534.71 484.17 系數(shù)b 1.484 1.269 1.384 1.481 1.321 1.273 1.334 標準差 0.66 3.219 1.24 0.546 2.306 2.776 2.105    上述公式用于計算垂直通風的糧層阻力，如是徑向通風可按下式計算：    H糧=9.81*(Vb22-Vb11)*a/(1-b)   8-31    式中：1、2---通風倉的內(nèi)、外筒的半徑；V1、V2---通風倉的內(nèi)、外筒壁處的表觀風速。   （二）前蘇聯(lián)糧科所的公式    H糧=9.81（AV表+BV2表）h    式中：H糧---糧層阻力（帕）；A、B---與糧種等因素有關(guān)的系數(shù)，不同水分、不同糧食的A、B值見表8-3；V表---糧面表觀風速，米/秒；h---糧層厚度，米。 表8-3 不同水分不同糧食的A、B值（資料來源：1--前蘇聯(lián)糧食科研所、2--唐山市農(nóng)機所。） 糧種 系數(shù)A、B 糧食水分% 備注 小麥 232 1447 15 1 小麥 218 980 16 1 小麥 340 1200 12.1 2 小麥 256 1160 15.8 2 小麥 242 1000 17.1 2 玉米 50 859 16 1 玉米 94 520 14.3 2 燕麥 213 936 15 1 大麥 186 1055 15 1 黍子 647 2570 　 1 黑麥 276 1303 15 1 稻谷 190 600 14.6 2 向日葵籽 177 1700 12 1 玉米穗 0.5 19 玉米穗堆 1    （三）前蘇聯(lián)熱工研究所的公式     H糧=9.81*chVn糧    8-33    式中：H糧---糧層阻力（帕）；c、n---不同糧種的阻力系數(shù)，見表8-4；h---糧層厚度（毫米）；V表---糧面表觀風速（米/秒）； 表8-4 不同糧種的c、n值 品種 小麥 黑麥 燕麥 大麥 玉米 豌豆 蕎麥 粟 稻谷 系數(shù)c 1.41 1.76 1.64 1.44 0.67 0.82 1.76 2.34 1.76 系數(shù)n 1.43 1.41 1.42 1.43 1.55 1.51 1.41 1.38 1.41    （四）謝德（shedd,C.K.)的壓力降應用    國外對謝德1953年的壓力降資料采用比較普遍，但只能用于一般常規(guī)的糧堆深度，對于幾十米高的筒倉則不適用。謝德的壓力降資料見圖8-6所示。     五、風道中的壓強分布    由于空氣在風道中流動時，粘滯阻力導致能量損失，風道內(nèi)各截面處的壓力是變化的，為了進一步掌握空氣沿風道流動時的基本規(guī)律，以及正確設(shè)計風網(wǎng)和操作通風系統(tǒng)，了解風道內(nèi)的壓力沿風道長度變化規(guī)律是十分重要的。圖8-7表示沿最簡單的直長風道的壓力分布情況。      利用畢托管和測壓計可以測得風道的靜壓、動壓和全壓，畢托管與測壓計的連接方法如圖8-8所示。測定壓力的截面位置應選擇在空氣流動達到穩(wěn)定的部位，以避免渦流對測量精度所帶來的影響。測定截面選在彎頭、三通等管件前面時，應距這些管件的距離要大于2倍的風道直徑；選在這些管件后面時，應距這些管件的距離要大于4--5倍的風道直徑。     六、合理選用風機    在儲糧通風系統(tǒng)中，風機是儲糧通風設(shè)計中的關(guān)鍵設(shè)備，合理選用風機是保證通風系統(tǒng)正常運行的前提，也是降低電耗和提高通風效果的重要一環(huán)。    選擇風機主要依據(jù)通風量和系統(tǒng)的總阻力。通風系統(tǒng)總阻力主要包括供風導管、通風管道、糧層阻力等幾項。倉房尺寸、裝糧高度、單位風量和風道布置形式確定后，每根風道的風量和阻力即可算出。再根據(jù)風道布置形式，使用，風機的臺數(shù)，就可確定每臺風機所需的風壓風量。對照風機樣本選用一種合適的風機。合適風機是指風機的性能曲線應在經(jīng)濟使用范圍之內(nèi)，其工作效率不低于70%，并在通風系統(tǒng)中處于最佳狀態(tài)。在儲糧機械通風作業(yè)中，一般使用4-72-11型的中、低壓離心風機和管徑為500或600的軸流風機。使用時，通過管道直接將風機與風道口連接起來，連接時要注意接口的氣密性。為了提高設(shè)備的利用率，可將風機裝在移動小車上

每個人身邊總有幾個愛瘋的閨蜜，你想到了誰？     風管內(nèi)空氣流動的阻力有兩種，一種是由于空氣本身的粘滯性及其與管壁間的摩擦而產(chǎn)生的沿程能量損失，稱為摩擦阻力或沿程阻力；另一種是空氣流經(jīng)風管中的管件及設(shè)備時，由于流速的大小和方向變化以及產(chǎn)生渦流造成比較集中的能量損失，稱為局部阻力。  一、      風管內(nèi)空氣流動的阻力有兩種，一種是由于空氣本身的粘滯性及其與管壁間的摩擦而產(chǎn)生的沿程能量損失，稱為摩擦阻力或沿程阻力；另一種是空氣流經(jīng)風管中的管件及設(shè)備時，由于流速的大小和方向變化以及產(chǎn)生渦流造成比較集中的能量損失，稱為局部阻力。  一、        摩擦阻力                                   根據(jù)流體力學原理，空氣在橫斷面形狀不變的管道內(nèi)流動時的摩擦阻力按下式計算：  &Dela;Pm=λν2&ho;l/8Rs  對于圓形風管，摩擦阻力計算公式可改寫為：  &Dela;Pm=λν2&ho;l/2D  圓形風管單位長度的摩擦阻力（比摩阻）為：                    Rs=λν2&ho;/2D  以上各式中  λ————摩擦阻力系數(shù)  ν————風管內(nèi)空氣的平均流速，m/s;  &ho;————空氣的密度，Kg/m3;  l ————風管長度，m  Rs————風管的水力半徑，m;           Rs=f/P  f————管道中充滿流體部分的橫斷面積，m2；  P————濕周，在通風、空調(diào)系統(tǒng)中既為風管的周長，m；  D————圓形風管直徑，m。  矩形風管的摩擦阻力計算        我們?nèi)粘Ｓ玫娘L阻線圖是根據(jù)圓形風管得出的，為利用該圖進行矩形風管計算，需先把矩形風管斷面尺寸折算成相當?shù)膱A形風管直徑，即折算成當量直徑。再由此求得矩形風管的單位長度摩擦阻力。當量直徑有流速當量直徑和流量當量直徑兩種；  流速當量直徑：Dv=2ab/(a+b)  流量當量直徑：DL=1.3（ab）0.625/(a+b)0.25        在利用風阻線圖計算是，應注意其對應關(guān)系：采用流速當量直徑時，必須用矩形 中的空氣流速去查出阻力；采用流量當量直徑時，必須用矩形風管中的空氣流量去查出阻力。  二、        局部阻力         當空氣流動斷面變化的管件（如各種變徑管、風管進出口、閥門）、流向變化的管件（彎頭）流量變化的管件（如三通、四通、風管的側(cè)面送、排風口）都會產(chǎn)生局部阻力。  局部阻力按下式計算：                        Z=ξν2&ho;/2    ξ————局部阻力系數(shù)。  局部阻力在通風、空調(diào)系統(tǒng)中占有較大的比例，在設(shè)計時應加以注意，為了減小局部阻力，通常采用以下措施：  1.        彎頭          布置管道時，應盡量取直線，減少彎頭。圓形風管彎頭的曲率半徑一般應大于（1~2）倍管徑；矩形風管彎頭斷面的長寬比愈大，阻力愈小；矩形直角彎頭，應在其中設(shè)導流片。  2.        三通           三通內(nèi)流速不同的兩股氣流匯合時的碰撞，以及氣流速度改變時形成的渦流是造成局部阻力的原因。為了減小三通的局部阻力，應注意支管和干管的連接，減小其夾角；還應盡量使支管和干管內(nèi)的流速保持相等。.  在管道設(shè)計時應注意以下幾點：  1.        漸擴管和漸縮管中心角最好是在8~15o。  2.        三通的直管阻力與支管阻力要分別計算。  3.        盡量降低出風口的流速。     以下為常見管段的比摩阻  規(guī)   格  (mm*mm)        流速(m/s)        當量直徑（流速）  (mm)        比摩阻  (Pa/m)  1600*400        15        640        3.4  1400*300        13        495        4.5  1200*300        12        480        4.8  1000*300        10        460        2.5  800*300        9        436        2  600*300        8        400        1.8  500*300        6        375        1.2  400*300        5        342        0.8  300*300        4        200        1.3  600*250        6        350        1.3  400*250        4        307        0.6  常見彎頭的局部阻力：  分流三通：9~24 Pa  矩形送出三通：6~16Pa 漸縮管：6~12Pa 乙字彎：50~198Pa  

焦爐煤氣，又稱焦爐氣，粗煤氣或荒煤氣。是指用幾種煙煤配制成煉焦用煤，在煉焦爐中經(jīng)過高溫干餾后，在產(chǎn)出焦炭和焦油產(chǎn)品的同時所產(chǎn)生的一種可燃性氣體，是煉焦工業(yè)的副產(chǎn)品。焦爐氣是混合物，其產(chǎn)率和組成因煉焦用煤質(zhì)量和焦化過程條件不同而有所差別，一般每噸干煤可生產(chǎn)焦爐氣300~350m3（標準狀態(tài)）。其主要成分為氫氣（55%~60%）和甲烷（23%~27%），另外還含有少量的一氧化碳（5%~8%）、C2以上不飽和烴（2%~4%）、二氧化碳（1.5%~3%)、氧氣(0.3%~0.8%))、氮氣(3%~7%)。其中氫氣、甲烷、一氧化碳、C2以上不飽和烴為可燃組分，二氧化碳、氮氣、氧氣為不可燃組分。 焦爐氣屬于中熱值氣，其熱值為每標準立方米17~19MJ，適合用做高溫工業(yè)爐的燃料和城市煤氣。焦爐氣含氫氣量高，分離后用于合成氨，其它成分如甲烷和乙烯可用做有機合成原料。 焦爐氣為有毒和易爆性氣體，空氣中的爆炸極限為6%~30%。 構(gòu)成 焦爐煤氣主要由氫氣和甲烷構(gòu)成，分別占56%和27%，并有少量一氧化碳、二氧化碳、氮氣、氧氣和其他烴類；其低發(fā)熱值為18250kJ/Nm3，密度為0.4~0.5kg/Nm3，運動粘度為25&imes;10`(-6)m2/s。根據(jù)焦爐本體和鼓冷系統(tǒng)流程圖,從焦爐出來的荒煤氣進入之前,已被大量冷凝成液體,同時,煤氣中夾帶的煤塵,焦粉也被捕集下來,煤氣中的水溶性的成分也溶入氨水中。焦油、氨水以及粉塵和焦油渣一起流入機械化焦油氨水分離池。分離后氨水循環(huán)使用,焦油送去集中加工,焦油渣可回配到煤料中煉焦煤氣進入初冷器被直接冷卻或間接冷卻至常溫,此時,殘留在煤氣中的水分和焦油被進一步除去。出初冷器后的煤氣經(jīng)機械捕焦油使懸浮在煤氣中的焦油霧通過機械的方法除去,然后進入鼓風機被升壓至19600帕(2000毫米水柱)左右。為了不影響以后的煤氣精制的操作,例如硫銨帶色、脫硫液老化等,使煤氣通過電捕焦油器除去殘余的焦油霧。為了防止萘在溫度低時從煤氣中結(jié)晶析出,煤氣進入脫硫塔前設(shè)洗萘塔用于洗油吸收萘。在脫硫塔內(nèi)用脫硫劑吸收煤氣中的硫化氫,與此同時,煤氣中的氰化氫也被吸收了。煤氣中的氨則在吸氨塔內(nèi)被水或水溶液吸收產(chǎn)生液氨或硫銨。煤氣經(jīng)過吸氨塔時,由于硫酸吸收氨的反應是放熱反應,煤氣的溫度升高,為不影響粗苯回收的操作,煤氣經(jīng)終冷塔降溫后進入洗苯塔內(nèi),用洗油吸收煤氣中的苯、甲苯、二甲苯以及環(huán)戊二烯等低沸點的炭化氫化合物和苯乙烯、萘古馬隆等高沸點的物質(zhì),與此同時,有機硫化物也被除去了。 焦爐煤氣有哪些特點？ 焦爐煤氣的特點： 1、焦爐煤氣發(fā)熱值高16720—18810KJ/m³，可燃成分較高（約90%左右）； 2、焦爐煤氣是無色有臭味的氣體； 3、焦爐煤氣因含有CO和少量的H2S而有毒； 4、焦爐煤氣含氫多，燃燒速度快，火焰較短； 5、焦爐煤氣如果凈化不好，將含有較多的焦油和萘，就會堵塞管道和管件，給調(diào)火工作帶來困難； 6、著火溫度為600~650℃。 7、焦爐煤氣含有H2（55~60%），CH4（23~27%），CO（5~8%），CO2（1.5~3.0%），N2（3~7%），O2（&l;0.5%），cmhn(2~4%);密度為0.45~0.50Kg/Nm3。  

可燃物質(zhì)（可燃氣體、蒸氣和粉塵）與空氣(或氧氣)必須在一定的濃度范圍內(nèi)均勻混合，形成預混氣，遇著火源才會發(fā)生爆炸，這個濃度范圍稱為爆炸極限，或爆炸濃度極限。 爆炸極限的定義 可燃物質(zhì)(可燃氣體、蒸氣和粉塵)與空氣(或氧氣)必須在一定的濃度范圍內(nèi)均勻混合，形成預混氣，遇著火源才會發(fā)生爆炸，這個濃度范圍稱為爆炸極限，或爆炸濃度極限。例如一氧化碳與空氣混合的爆炸極限為12.5%～74%?？扇夹曰旌衔锬軌虬l(fā)生爆炸的最低濃度和最高濃度，分別稱為爆炸下限和爆炸上限，這兩者有時亦稱為著火下限和著火上限。在低于爆炸下限時不爆炸也不著火；在高于爆炸上限同樣不燃不爆。這是由于前者的可燃物濃度不夠，過量空氣的冷卻作用，阻止了火焰的蔓延；而后者則是空氣不足，導致火焰不能蔓延的緣故。當可燃物的濃度大致相當于反應當量濃度時，具有最大的爆炸威力(即根據(jù)完全燃燒反應方程式計算的濃度比例)。 影響爆炸極限的因素 混合系的組分不同，爆炸極限也不同。同一混合系，由于初始溫度、系統(tǒng)壓力、惰性介質(zhì)含量、混合系存在空間及器壁材質(zhì)以及點火能量的大小等的都能使爆炸極限發(fā)生變化。一般規(guī)律是：混合系原始溫度升高，則爆炸極限范圍增大，即下限降低、上限升高。因為系統(tǒng)溫度升高，分子內(nèi)能增加，使原來不燃的混合物成為可燃、可爆系統(tǒng)。系統(tǒng)壓力增大，爆炸極限范圍也擴大，這是由于系統(tǒng)壓力增高，使分子間距離更為接近，碰撞幾率增高，使燃燒反應更易進行。壓力降低，則爆炸極限范圍縮?。划攭毫抵烈欢ㄖ禃r，其上限與下限重合，此時對應的壓力稱為混合系的臨界壓力。壓力降至臨界壓力以下，系統(tǒng)便不成為爆炸系統(tǒng)(個別氣體有反常現(xiàn)象)。混合系中所含惰性氣體量增加，爆炸極限范圍縮小，惰性氣體濃度提高到某一數(shù)值，混合系就不能爆炸。容器、管子直徑越小，則爆炸范圍就越小。當管徑(火焰通道)小到一定程度時，單位體積火焰所對應的固體冷卻表面散出的熱量就會大于產(chǎn)生的熱量，火焰便會中斷熄滅?；鹧娌荒軅鞑サ淖畲蠊軓椒Q為該混合系的臨界直徑。點火能的強度高、熱表面的面積大、點火源與混合物的接觸時間不等都會使爆炸極限擴大。除上述因素外，混合系接觸的封閉外殼的材質(zhì)、機械雜質(zhì)、光照、表面活性物質(zhì)等都可能影響到爆炸極限范圍。 與可燃物的危害 可燃性混合物的爆炸極限范圍越寬、爆炸下限越低和爆炸上限越高時，其爆炸危險性越大。這是因為爆炸極限越寬則出現(xiàn)爆炸條件的機會就多；爆炸下限越低則可燃物稍有泄漏就會形成爆炸條件；爆炸上限越高則有少量空氣滲入容器，就能與容器內(nèi)的可燃物混合形成爆炸條件。應當指出，可燃性混合物的濃度高于爆炸上限時，雖然不會著火和爆炸，但當它從容器或管道里逸出，重新接觸空氣時卻能燃燒，仍有發(fā)生著火的危險。 爆炸極限的表示方法 氣體或蒸汽爆炸極限是以可燃性物質(zhì)在混合物中所占體積的百分比(%)來表示的，如氫與空氣混合物的爆炸極限為4%～75%?？扇挤蹓m的爆炸極限是以可燃性物質(zhì)在混合物中所占體積的質(zhì)量比g/m^3來表示的，例如鋁粉的爆炸極限為40g/m^3。 可燃性蒸氣的爆炸極限值 可燃性蒸氣的爆炸極限值是由可燃液體表面產(chǎn)生的蒸氣濃度決定的。對于可燃液體而言，爆炸下限濃度對應的閃點溫度又可以稱為爆炸下限溫度；爆炸上限濃度對應的液體溫度又可以稱為爆炸上限溫度。 可燃氣體或蒸氣分子式爆炸極限(%) 可燃氣體或蒸氣分子式爆炸極限(%) 下限上限 氫氣H24.074.2 氨NH315.527 一氧化碳CO12.574.2 甲烷CH45.314 乙烷C2H63.012.5 乙烯C2H43.132 乙炔 C2H22.281 苯C6H61.47.1 甲苯 C7H81.46.70 環(huán)氧乙烷 C2H4O3.080.0 乙醚 (C2H5)O1.948.0 乙醛 CH3CHO4.155.0 丙酮 (CH3)2CO3.011.0 乙醇 C2H5OH4.319.0 甲醇 CH3OH5.536 醋酸乙酯C4H8O22.59 常用可燃氣體爆炸極限數(shù)據(jù)表 常用可燃氣體爆炸極限數(shù)據(jù)表(LEL/UEL及毒性) 物質(zhì)名稱分子式爆炸濃度(V%)毒性 下限LEL上限UEL 甲烷CH4515—— 乙烷C2H6315.5 丙烷C3H82.19.5 丁烷 C4H101.98.5 戊烷（液體）C5H121.47.8 己烷（液體）C6H141.17.5 庚烷（液體）CH3(CH2)5CH31.16.7 辛烷（液體）C8H1816.5 乙烯C2H42.736 丙烯C3H6211.1 丁烯 C4H81.610 丁二烯C4H6212低毒 乙炔C3H42.5100 環(huán)丙烷C3H62.410.4 煤油（液體）C10-C160.65 城市煤氣4 液化石油氣 112 汽油（液體）C4-C121.15.9 松節(jié)油（液體）C10H160.8 苯（液體）C6H61.37.1中等 甲苯C6H5CH31.27.1低毒 氯乙烷C2H5Cl3.815.4中等 氯乙烯 C2H3Cl3.633 氯丙烯C3H5Cl2.911.2中等 1.2二氯乙烷ClCH2CH2Cl6.216高毒 四氯化碳CCl4輕微麻醉 三氯甲烷CHCl3中等 環(huán)氧乙烷C2H4O3100中等 甲胺CH3NH24.920.1中等 乙胺CH3CH2NH23.514中等 苯胺C6H5NH21.311高毒 二甲胺 (CH3)2NH2.814.4中等 乙二胺H2NCH2CH2NH2低毒 甲醇（液體）CH3OH6.736 乙醇（液體）C2H5OH3.319 正丁醇（液體）C4H9OH1.411.2 甲醛 HCHO773 乙醛C2H4O460 丙醛（液體）C2H5CHO2.917 乙酸甲酯CH3COOCH33.116 乙酸CH3COOH5.416低毒 乙酸乙酯CH3COOC2H52.211 丙酮C3H6O2.612.8 丁酮 C4H8O1.810 氰化氫(氫氰酸)HCN5.640劇毒 丙烯氰 C3H3N2.828高毒 氯氣Cl2刺激 氯化氫HCl 氨氣NH31625低毒 硫化氫H2S4.345.5神經(jīng) 二氧化硫 SO2中等 二硫化碳CS21.350 臭氧O3刺激 一氧化碳CO12.574.2劇毒 氫H2474.5

我與父親不相見已二年余了，我最不能忘記的是他的背影。  那年冬天，祖母死了，父親的差使也交卸了，正是禍不單行的日子。我從zz到周口，打算跟著父親奔喪回家。到周口見著父親，看見滿院狼籍的東西，又想起祖母，不禁簌簌地流下眼淚。父親說：“事已如此，不必難過，好在天無絕人之路！&dquo;  回家變賣典質(zhì)，父親還了虧空；又借錢辦了喪事。這些日子，家中光景很是慘淡，一半為了喪事，一半為了父親賦閑。喪事完畢，父親要到外地謀事，我也要回zz念書，我們便同行。  到zz時，有朋友約去游逛，勾留了一日；第二日上午便須渡江到浦口，下午上車北去。父親因為事忙，本已說定不送我，叫旅館里一個熟識的茶房陪我同去。他再三囑咐茶房，甚是仔細。但他終于不放心，怕茶房不妥貼；頗躊躇了一會。其實我那年已二十歲，zz已來往過兩三次，是沒有什么要緊的了。他躊躇了一會，終于決定還是自己送我去。我再三勸他不必去；他只說：“不要緊，他們?nèi)ゲ缓茫?dquo;  我們過了江，進了車站。我買票，他忙著照看行李。行李太多了，得向腳夫行些小費才可過去。他便又忙著和他們講價錢。我那時真是聰明過分，總覺他說話不大漂亮，非自己插嘴不可，但他終于講定了價錢；就送我上車。他給我揀定了靠車門的一張椅子；我將他給我做的紫毛大衣鋪好座位。他囑我路上小心，夜里要警醒些，不要受涼。又囑托茶房好好照應我。我心里暗笑他的迂；他們只認得錢，托他們只是白托！而且我這樣大年紀的人，難道還不能料理自己么？唉，我現(xiàn)在想想，那時真是太聰明了！  我說道：“爸爸，你走吧。&dquo;他往車外看了看說：“我買幾個橘子去。你就在此地，不要走動。&dquo;我看那邊月臺的柵欄外有幾個賣東西的等著顧客。走到那邊月臺，須穿過鐵道，須跳下去又爬上去。父親是一個胖子，走過去自然要費事些。我本來要去的，他不肯，只好讓他去。我看見他戴著黑布小帽，穿著黑布大馬褂，深青布棉袍，蹣跚地走到鐵道邊，慢慢探身下去，尚不大難?？墒撬┻^鐵道，要爬上那邊月臺，就不容易了。他用兩手攀著上面，兩腳再向上縮；他肥胖的身子向左微傾，顯出努力的樣子，這時我看見他的背影，我的淚很快地流下來了。我趕緊拭干了淚。怕他看見，也怕別人看見。我再向外看時，他已抱了朱紅的橘子往回走了。過鐵道時，他先將桔子散放在地上，自己慢慢爬下，再抱起橘子走。到這邊時，我趕緊去攙他。他和我走到車上，將橘子一股腦兒放在我的皮大衣上。于是撲撲衣上的泥土，心里很輕松似的。過一會說：“我走了，到那邊來信！&dquo;我望著他走出去。他走了幾步，回過頭看見我，說：“進去吧，里邊沒人。&dquo;等他的背影混入來來往往的人里，再找不著了，我便進來坐下，我的眼淚又來了。  近幾年來，父親和我都是東奔西走，家中光景是一日不如一日。他少年出外謀生，獨立支持，做了許多大事。哪知老境卻如此頹唐！他觸目傷懷，自然情不能自已。情郁于中，自然要發(fā)之于外；家庭瑣屑便往往觸他之怒。他待我漸漸不同往日。但最近兩年不見，他終于忘卻我的不好，只是惦記著我，惦記著我的兒子。我北來后，他寫了一信給我，信中說道：“我身體平安，惟膀子疼痛厲害，舉箸提筆，諸多不便，大約大去之期不遠矣。&dquo;我讀到此處，在晶瑩的淚光中，又看見那肥胖的、青布棉袍黑布馬褂的背影。唉！我不知何時再能與他相見！ 

1、學歷代表你的過去，財力代表現(xiàn)在的努力，學習能力代表將來的成就。大多數(shù)人都想要改造世界，但卻罕有人想改造自己。無論你在好單位還是一時不得志，都請你保持學習，這是你未來立足之本。 2、你很細節(jié)，其實第一份工作是要找一個平臺，要在這個平臺上修好自己的管道，作出自己的特色，最終是要指點江山的，最終達到“不想做什么，就不做什么&dquo;的狀態(tài)。 3、無論是工作還是做人，傻子才用嘴說話；聰明的人用腦子說話，智慧的人用心說話。 4、你不需要知道四個Q是否代表情商智商美商等等，你不想要去做一個練達的職場人。你只要 知道四個Q是奧迪就行了。 5、今天看了杜拉拉想做行政管理，明天看了王拉拉，李拉拉，你該想做什么了？ 6、面試需要的，是一種雙贏的局面，在這過程中，求職者應該更多關(guān)注的，是用人單位的買點，而非自己的賣點。 7、每個初入職場的新人都覺得應該樹立自己的榜樣，并以此為努力的方向。其實是不必賢于弟子，你需要超越的，只是自己。 8、在工作方式的選擇上，男人關(guān)注的是大氣，女人關(guān)注的是細節(jié)。 9、放棄該放棄的是無奈；放棄不該放棄的是無能；不放棄該放棄的是無知；不放棄不該放棄的是執(zhí)著。 10、企業(yè)用人的態(tài)度是：二十歲時看此人可不可教，三十歲時看此人可不可用，四十歲時看此人可不可捧。 11、做任何人事的時候都是，憑良心，干本分。 12、我要說的話可能會很冷血，但是可憐之人必有可恨之處。你之前花了一年的時間去發(fā)傳單，你自己還覺得自己很能吃苦，而這完全是無意義的，對你將來的職業(yè)發(fā)展沒有任何用處。 13、在職場中，眼淚并不代表什么；這個世界之所以燦爛，不是因為陽光，而是因為你的笑。