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過量儲備風壓風量的情況下，高壓離心式風機與羅茨風機相比節(jié)電不超過5%，節(jié)電的途徑是：立窯媛燒所需風壓風量減小時，羅茨風機采用放風操作雖然實際消耗功率有一定減少，但絕大部分是白白跑掉了，這是羅茨風機結構特性所決定的。 　　高壓離心式風機采用調節(jié)擋板在調節(jié)過程中產生能量損失，在運行過程中克服因風機轉速不變靠調節(jié)擋板的開閉大小控制風壓、風量而產生的系統(tǒng)阻力消耗能量，與羅茨風機采用放風消耗功率相比能量損失要少，但無功損失還是很大，節(jié)能潛力仍然很大。 　　正常運行過程中風機電流為25OA可滿足立窯鍛燒要求，實際消耗功率為140kw. 　　高壓離心式風機或羅茨風機配用電機功率大幅度高于實際消耗功率，這主要是因所配低壓異步電動機一般都采用頻敏變阻器啟動，加之隨時都處在需重負荷狀態(tài)下啟動，其次是高壓離心式風機與羅茨風機的工作特性和風壓、風量的調節(jié)方式是在電機轉速恒定情況下決定的。

風機轉子直徑是影響燒結風機抽風能力的主要因素，增加風機轉子直徑可以改變抽風能力，達到提高燒結礦產量的目的。在不改變基礎的情況下將改造后的電機功率定為4500kW，并確定在不改動轉子安裝尺寸的前提下，只改變轉子葉片及轉子直徑，使風機負壓達到14000Pa以上，風量達到12500m3/min以上。最終，風機葉片由原來的24片降至19片，轉子直徑由3500mm增至3600mm，利用大修之際對風機轉子進行了改造。 　　新風機轉子使用后，使風機負壓提高了4000Pa，進口風量提高了500m3/min，滿足了生產要求，有效的提高了燒結礦產量。由于改造后葉輪尺寸的改變，需要重新配備合適的風機進風口，進風口形式采用高效率的錐弧形圈。 　　葉輪由腹板、蓋板、葉片組成。葉片采用后彎形，葉片由24&imes;2改為19&imes;2，出風率顯著增加。葉片、蓋板的材質均采用16Mn，避免了采用合金結構鋼而引起轉子造價增高的問題。為提高葉輪的使用壽命，在葉片表面用“堆239&dquo;焊條堆焊。葉片經堆焊處理后，耐磨性增強，延長了轉子的使用壽命。葉片由24片減少到19片，從而減小轉子的回轉力矩。

　　丙烯腈車間循環(huán)水冷卻塔，由臺160kW風機對循環(huán)水進行冷卻。為確保循環(huán)水冷卻效果，并從經濟性安全可靠性及技術先進性幾個方面考慮，由臺風機采用變頻控制，兩臺風機采用軟啟動器。在確保冷卻效果的前提下，充分發(fā)揮變頻調速的作用。 　　在風量要求較低時，采用變頻方式降低電機轉速，使電機能耗大大下降，取得顯著的節(jié)能效果。 　　控制電路采用，進行操作控制聯(lián)鎖及保護動作。通過，1及轉換開關將變頻風機設為兩種啟動方式，即變頻啟動方式和直接啟動方式，可以實現(xiàn)風機在不實行變頻啟動的情況下也可緊急進行直接工頻啟動，確保在任何情況下風機均能安全可靠工作，保證冷卻塔的冷卻效果。 　　動力車間鍋爐送風機的控制方案與前相似。 　　每臺鍋爐由兩臺風機送風，采用變頻控制方案，由變頻風機進行風量調節(jié)，實現(xiàn)節(jié)能，提高風質量，保證鍋爐燃燒效果。 　　兩臺鍋爐分別由臺變頻器和臺軟啟動器構成風機控制系統(tǒng)。變頻啟動風機控制也同樣可以實現(xiàn)直接啟動功能，在不執(zhí)行變頻啟動的情況下，將轉換開關放在直接啟動功能，實現(xiàn)直接啟動控制。 　　1賈控制方案1所。啟動順序變頻啟動肘1若風壓不夠再軟啟動肘2或厘3若超壓添1自動降頻降速達到要求循環(huán)水冷卻塔風機控制方案意恒壓值若仍達不到恒壓值再軟啟動河2或，3，即臺電機兩臺工頻，臺變頻厘若超壓肘1降頻降速。 　　鍋爐送風機i80kW控制方案2.啟動順序變頻啟動肘1若風壓不夠再軟啟動肘2若超壓Ml自動降頻降速達到要求恒壓值4變頻啟動若風壓不夠再軟啟動若超壓自動降頻降速達到要求恒壓值。 　　冷卻塔風機及鍋爐送風機控制采用3臺變頻器，選用人8公司的1336系列；軟啟動器3臺，選用入8公司的5厘0切8系列。若總功率為1035賈，最小節(jié)電率為30，電價按49元賈。1計算，運行8000則年節(jié)省電費為3萬元，具有可觀的經濟視頻展臺的設計辜竹箱靳哲康湘21.天津師范大學，天津2.天津市工業(yè)學校天津視頻展臺的電路整體由主板電源攝像頭電路遙控接收電路工作狀態(tài)指電路觸摸開關控制電路音頻放大電路底光源頂光源等部分電路組成。 　　主板電路是視頻展臺的控制核心，采用單片機人丁89，1作為主板的，郵褂萌碩9051內部程序存儲器和人了89051內部振蕩電路，主板可分別接收遙控器觸摸開關控制電路微機控制的輸入信號，完成對攝像頭的控制多路音視頻輸入輸出選擇控制底光源和頂光源照明控制工作狀態(tài)指電路的控制。 　　觸摸開關電路連接，組成短陣式鍵盤電路。人丁890519，1的巧；口經8輸出底光源和頂光源控制信號，UP和DOWU信號分別控制逆變器啟動頂光源和底光源，使用光電耦合器件將光源逆變器與主板隔離。 　　認。為雙4選1模擬開關，輸入選擇信號由丁89051的朽口輸出。對進行選通控制。其中的，通道用于音頻信號輸入輸出的通道用于視頻信號輸入輸出。選通的音頻信號直接輸出，視頻信號經功率放大后輸出。攝像頭輸出的，藕，經3端子輸出。同時，人189，1的，1口輸出信號經，控制工作狀態(tài)指電路，用于指攝像頭是否工作和輸入輸出信號選擇。 　　集成芯片13，隊和，組成譯碼電路，遙控器控制指令經譯碼電路送至人789，1的，1口和外部中斷輸入1燈0，經軟件和丁89051的口串行輸出口丁，0，1口和口對整機進行控制，控制作用和過程與觸摸開關控制完全相同。 　　數(shù)字展臺也可由，0機控制。，0機可通過，對攝像頭工作狀態(tài)進行控制。輸入信號選擇光源控制等仍需要由觸摸開關或遙控器完成。 　　由運算放大器和其他器件組成音頻放大電路，其輸出信號作為本機音頻信號送至主板。 　　會訊2003年西南省市自動化與儀器儀學術年會2003年10月23日重慶技術展覽中心主辦單位中國自動化學會中國儀器儀學會中國自動化控制系統(tǒng)總公司重慶市科學技術委員會承辦單位重慶市科學技術協(xié)會重慶市自動化與儀器儀學會重慶市自動化儀研宄所重慶市電子學會同期舉辦2003西南國際儀器儀工控自動化展覽會暨；第屆重慶國際電子工業(yè)展覽會。

面臨著某些不確定的因素，總體估計，經濟指標略增長，空間不會很大。 從宏觀經濟形勢分析，保持平穩(wěn)發(fā)展的客觀條件，黨的十六大及十屆人大已明確要振興裝備工業(yè)，全國上下重視裝備工業(yè)發(fā)展的氛圍正在形成，行業(yè)發(fā)展的政策環(huán)境4益趨好。，國家！為擴大內需而采取積極的財政政策和穩(wěn)健的貨幣政策已明確要保持連續(xù)性。國家規(guī)劃2003年國民經濟增；率為8，對機械產品內需拉動仍會起促進作用③分離機械產品的主要應用領域如化工醫(yī)藥冶金食品工業(yè)和環(huán)保行業(yè)，2003年季度出現(xiàn)了較好的發(fā)展勢頭，同步拉動了分離機械產品的訂貨量。，分離機械行業(yè)2003年開局良好，據(jù)初步統(tǒng)計，2003年季度工業(yè)總產值同比增長5.0，銷售收人同比增長5.5，訂貨總額同比增長40.8，庫存總量同比下降29.08，對20的年行業(yè)的平穩(wěn)發(fā)展，起到了積極作用。 　　但事物總是相對的，居安思危，由于種種不利因素的存在，切不可對今年行業(yè)發(fā)展的形勢過下樂觀，其現(xiàn)山是，場突如其來的非典襲擊我國，給整個國民經濟的發(fā)展帶來不可避免同比介所擴大，利潤同步滑。流動資金的詞轉速度較慢，經營凼難的局面沒，根本改變。行業(yè)企業(yè)從總體上來說技術力量薄弱，新產品開發(fā)能力后勁不足，2002年的新品開發(fā)數(shù)量少丁201年。，行業(yè)大部分企業(yè)為中小型企業(yè)，設備老化，生產集中度低，品牌效應多數(shù)沒有建立，些國有企業(yè)改革尚待深化，機制還沒，真正轉變，勞動生產率較低。因此2002年的經濟運行質量不高以及企業(yè)所存在的種種弊端，勢必會影響2003年的行業(yè)走勢。 　　綜觀2003年行業(yè)經濟運行的有利及不利方面，我們就經常保持居安思危的心態(tài)，保持清醒的頭腦，步個腳印，花大力氣盡最大努力化解各種困難，爭取2003年達到穩(wěn)步發(fā)展的預期目標。 　　隨著世界經濟國際化趨勢的加快，企業(yè)兼并和重組是必然的發(fā)展趨勢。企業(yè)兼并和重組的結果，就會逐步形成規(guī)模經濟，規(guī)模經濟的形成和發(fā)展則會產生規(guī)模效益，從而形成良性循環(huán)。此外，應該鼓勵和提倡企業(yè)的業(yè)化和成套化。國外企業(yè)的經驗是專業(yè)化分工，個企業(yè)自己加工制造的零部件越來越少，只生產關鍵部件，其余都是外辦，風機生產廠本身就是個組裝廠。 　　除了風機產品之外，廣大用戶更希望風機廠能承擔起工程的總承包。外風機生產廠商的銷枵理念是銷售的是工程，而不是產品；向用戶供貨不是單的風機產品，而娃程化的供貨。國內浙江上風實業(yè)股份有限公司就是按照國外的銷售理念來組織產品生產和銷售的，這方面他們積累了定的經驗，也取得了良好的效果。這樣，既滿足了用戶對交鑰匙工程的需求，又最大限度地提高了風機生產企業(yè)的利潤。這無疑是中小型風機企業(yè)的發(fā)展方向。收稿期20030603風機國產化發(fā)展目櫬根據(jù)國內外市場未來的需要以及國際上風機產品的發(fā)展方向，我國風機產品結構的發(fā)展目標為以下個方面。 　　大型風機容量繼續(xù)增大隨著火電石化冶金等工業(yè)裝置大型化，需要各種類型的大型壓縮機鼓風機和通風機。 　　發(fā)展高壓小流量壓縮機隨著新型氣體密封磁力軸承和無潤滑聯(lián)軸器等新技術的發(fā)展，開發(fā)超高壓壓縮機和小流量壓縮機。 　　高效化進步研究元流動理論，擴大其應用范圍，提高變負荷條牛下風機運行效率。 　　高速小型化隨著液體動力旋轉氣體密封高速氣體軸承及磁懸浮軸承等新技術，實現(xiàn)高速小型化。 　　低噪聲化對不同種類風機。采用不同方式，降低由于大型化和高速化愈加凸現(xiàn)的噪聲問。

在風機葉輪加工中，整形及退火時，采用專用整形工裝將工件固定好并將工件隨同工裝一起置人真空退火爐中，隨爐升溫至450℃-470℃，保溫2.5h-3h后隨爐冷卻，待爐溫低于150℃時出爐空冷至室溫。此道工序一方面可以消除焊接殘余應力，另一方面可以矯正葉片及輪盤的變形，為保證葉輪的設計性能打下基礎。 　　組焊輪蓋時，先清理工件表面雜物，并進行組裝，將葉片凸出部位插入輪蓋的塞焊槽中，壓緊后點固焊接，之后進行塞焊縫的焊接，要加強對焊接高溫區(qū)域的氨氣保護，焊縫表面與母材表面焊接平齊。 　　零件加工按照要求留量加工輪盤與輪蓋；畫輪盤葉片組焊位置線，輪蓋內、外圓按要求留余量，沖壓輪蓋；加工葉片至要求；按照葉片組焊位置，在輪蓋上畫各葉片塞焊槽加工線，并銑塞焊槽。 　　通過以上方法解決了窄葉輪系列鐵風機葉輪焊接盲區(qū)的焊接問題，由不可操作改為簡單易操作，并提高了焊縫的強度；解決了欽風機焊接變形大的問題，改善了風機的綜合性能。

羅茨風機軸、人字齒輪的受力情況分析D6090羅茨風機傳動部位結構尺寸，人字齒輪由前后兩個斜齒圈裝在輪轂上組合而成，斜齒圈參數(shù)為mn=6、z=62、=1730，分度圓直徑d=3900mm，寬度b=60mm；取軸的拉壓彈性模量E=200GPa、剪切彈性模量G=79GPa、泊松比=031，則抗彎剛度EI1=20358kNm2（d1=120mm）、EI3=14374kNm2（d3=110mm）、EI4=32572kNm2（d4=240mm），風機葉輪斷面尺寸600mm276mm，可認為EI2=，抗扭強度GIP4=25732kNm2。 　　D6090羅茨風機結構尺寸羅茨風機主軸、副軸和人字齒輪受力的大小是周期性變化的。當風機葉輪處于（a）位置時，主軸所承受的阻力產生的扭矩最大，副軸所受徑向力最大，此時齒輪副上所傳遞的扭矩最小（只用于克服軸承副的摩擦力矩，計算時可近似認為0），電機產生的力矩主要用于克服主軸上的阻力矩對所傳送的氣體作功。當風機葉輪處于（b）所示位置時，主軸上所承受的徑向力最大，副軸上所承受的阻力扭矩最大，此時齒輪副上所傳遞的扭矩最大，電機產生的力矩主要用于克服副軸上的阻力矩對所傳送的氣體作功。風機葉輪處于其它位置時，主軸、副軸和齒輪副所受力的大小介于其處于（a）、（b）位置所受力的大小之間，故只須對風機葉輪處于（b）位置時軸的受力情況進行分析。 　　風機人字齒輪齒根彎曲疲勞強度分析由D6090風機性能曲線知，當風機總壓頭為441kPa時，軸功率Nd=210kW、v=086、P=Nd/v=2442kW，產生的扭矩m=9552P/n=24298Nm.人字齒輪的輪齒受力情況如所示（從動輪未畫出），其中F1=m/d=62415N，F(xiàn)1=F1/cos=65265N，F(xiàn)1=F1gn=23755N，F(xiàn)n1=F1/cosn=69454N.齒根彎曲疲勞強度為2：F=KaKF1YYfaYsabmna（1）已知F1=62415N，查得Yfa=224、Ysa=175、Y=087、a=17、K=165、Ka=145、F=450MPa，將數(shù)據(jù)代入式（1）得F=832MPa&l;f。由此分析說明，如果人字齒輪前后齒圈受力均勻，當風機總壓頭為441kpa時，齒輪齒根不會發(fā)生彎曲疲勞變形，故輪齒折斷，可能是軸的變形造成齒輪前后齒圈受力不均所致。為此進一步對軸的受力情況進行分析。 　　人字齒輪受力分析（主動輪）3風機軸彎曲、扭曲變形情況分析風機葉輪處于（b）位置時，主軸、副軸受力情況如所示（風機總壓頭取441kPa，圖中齒輪軸向力未畫出）.由知，主軸在Z、Y軸方向的彎曲變形情況較副軸大，故只對主軸2-2截面（前齒圈所在位置）相對于1-1截面（后齒圈所在位置）的彎曲、扭曲變形量z、y、進行計算。&l;/f。由此分析說明，如果人字齒輪前后齒圈受力均勻，當風機總壓頭為441kpa時，齒輪齒根不會發(fā)生彎曲疲勞變形，故輪齒折斷，可能是軸的變形造成齒輪前后齒圈受力不均所致。為此進一步對軸的受力情況進行分析。   　　風機軸的受力情況31主軸沿Z軸方向彎曲變形量z由單位力法（莫爾法）求得主軸沿Z軸方向彎曲變形量z為1：z=（948310-4EI1+955110-3EI3）q1x+（247710-4EI1+385510-2EI3+3003310-3EI4）Fx（0x013m）（2）已知EI1=20358kNm2、EI3=14374kNm2、EI4=32572kNm2、F=2F1=12482N，取x=013m，則由式（2）得z=00686mm.扭曲角扭矩造成人字齒前后齒圈相對角位移量為：=1GIp4x0mxxdx（4）已知GIp4=25732kNm2，取x=013m，則由式（4）得=61410-6，可見扭矩造成人字齒受力不均可忽略不計。 　　為了說明Z、Y軸方向彎曲變形對齒輪受力分配不均的影響程度，對齒輪輪齒接觸彈性變形量e進行估算。接觸彈性變形分析見，接觸變形接觸區(qū)域寬度c為2：c=226FB121+2（1-M2E1+1-M2E2）（5）式中：1=2=dsinn2=6657mm，F(xiàn)=2Fn1=138908N，線接觸長度B可近似等于齒圈寬度b=60mm（實際線接觸長度B應為參與嚙合的齒的接觸線長度之和，大于齒圈寬度b），則由式（5）得c=0013mm，而e=e1+e2=2e1&l;c，則主軸在z、y軸方向變形使齒輪副參與嚙合的輪齒相背離，且都超過齒面接觸變形量e，可見人字齒輪前后齒圈受力分布嚴重不均，后齒圈輪齒受力大。 　　接觸彈性變形改善措施抵消變形法通過調節(jié)齒圈，使齒輪副空載狀態(tài)下，前齒圈輪齒受力比后齒圈大，在高負荷下軸變形，從而達到前后齒圈受力均勻的目的，具體做法為：將風機主軸、副軸固定使其不能轉動，選取齒輪副中的一個人字齒輪（如主軸上齒輪），拆下定位銷，擰松六角螺栓，用木棒的一端頂住前齒圈輪齒，敲擊另一端使前齒圈沿嚙合方向（逆時針方向）挪動一微小角度（挪動量可從銷孔錯動量判斷），再用鉸刀重新修正定位銷孔，并打好定位銷。&l;/c，則主軸在z、y軸方向變形使齒輪副參與嚙合的輪齒相背離，且都超過齒面接觸變形量e，可見人字齒輪前后齒圈受力分布嚴重不均，后齒圈輪齒受力大。   　　結語羅茨風機齒輪是懸臂布置，在高負荷下由于軸沿Z、Y軸方向彎曲變形而使人字齒輪前后齒圈輪齒受力不均，后齒圈輪齒受力大，這樣容易造成后齒圈輪齒局部折斷。由于前后齒圈受力不均而產生軸向力（見，F(xiàn)a2&g;Fa1），當軸向力超過一定限度時，會加速3524軸承內圈凸緣、滾動體、保持架等磨損，引起主軸、副軸軸向竄動，從而導致風機葉輪擦墻板。抵消變形法及齒輪端軸承盒內增加軸承法，能改善高負荷下風機人字齒輪前后齒圈的受力狀況。自從采用以上措施后，我廠羅茨風機即使在高負荷下運行（電機電流最大達500A，總壓頭達到491kPa），也未出現(xiàn)齒輪輪齒折斷、葉片擦墻板現(xiàn)象。

由于變換為TSP問題，實際上是把簡單問題復雜化。在轉子排序問題中原本不需要考慮的一些問題，將在TSP問題中引起一定程度的冗余計算量（用TSP算法求解需要先進行距離矩陣轉換，而且TSP沒有本質上的對稱性要求）。所以在設計現(xiàn)場快速算法時，應避免使用TSP變換。 　　送風機單轉子型的平衡實際上是由原點對稱的一對對轉動力矩的平衡組成的。對于奇數(shù)片的葉片，可以計算3組葉片的均值和對側4組葉片的均值，因為這3組葉片的重心點和另一側4組葉片的重心點是與原點對稱的，這樣奇數(shù)片葉片也可以轉換成對稱力矩。這7組葉片引起的不平衡量最小時，就得到一組局部最優(yōu)解。然后步進順時針或者逆時針后3-4組葉片，繼續(xù)得到另一組局部最優(yōu)解，不斷在圓周上的各組葉片循環(huán)推進，可得到17組葉片最終的近似最優(yōu)解。當然，對于偶數(shù)葉片則更為簡單，因為偶數(shù)葉片的每一葉片，都與對側葉片原點對稱。 　　其他對排序結果產生影響的因素現(xiàn)代風機設計除了考慮到轉子不平衡量對振動的影響，還需要考慮葉片固有頻率以及變工況對風機振動的影響。葉片顫振是一種危害較大的風機缺陷，一般是由葉片的頻率與氣流激勵引起。根據(jù)相關文獻，葉片錯頻技術即各個相鄰葉片的固有頻率之差盡可能大，可以在很大程度上避免葉片顫振。一般情況下，制造廠采用輕重葉片來區(qū)分葉片頻率大小，在葉片扭轉角度相近的情況下，重葉片低頻，輕葉片高頻。所以可以近似地將相鄰葉片頻率差最大化問題，簡化為重量差最大化。

☆分析探討☆南鋼科技年第期離心風機漏油的原因及對。 　　棒材廠因改造而新增的一臺一離心風機，自投入運行后，兩軸頭漏油十分嚴重使用時油體到處飛濺一方面不僅浪費了大量的潤滑油，而且有幾次因嚴重漏油使軸承潤滑不到位而差點造成設備事故另一方面也污染環(huán)境，有違文明生產，同時對設備的基礎造成一定的腐蝕。 　　因而防漏治漏成了解決問題的關鍵。 　　漏油的原因風機傳動簡圖見圖面明顯感覺到有漏風現(xiàn)象，如圖所示。 　　經拆檢發(fā)現(xiàn)，風機外殼上的調整端蓋和軸間有較大的間隙，在風機葉輪高速運轉時，風從間隙進人。 　　這樣在區(qū)就形成了一個負壓區(qū)和其它外部壓力相比二內一內一相比而言，區(qū)的壓力差大于區(qū)的壓力差，點的漏油較點的漏油嚴重。 　　風機端蓋結構的不合理性，回油不通暢，無擋油環(huán)也是造成漏油的一大因素。 　　原風機端蓋結構見圖只圖風機傳動簡圖一電機一軸承箱一軸承箱端蓋一調整端蓋5一葉輪漏油原因分析。 　　從外形來看，該風機軸承箱上沒有通氣罩，只有兩個吊裝孔，根據(jù)波義耳一馬略特定律二隨著運轉時間（的增長，高速運轉的軸承發(fā)出熱量勢必使軸承箱內的溫度增加，而箱內的體積）保持不變，故箱內壓力隨之增加，由于抽的滲透性比較強，在箱內壓力作用下，哪一處密封不嚴，油便從哪一處漏出。 　　因而，無通風罩無法實現(xiàn)軸承箱內外壓均壓。 　　從漏油情況來看，葉輪端軸部漏油較電機端軸部漏油嚴重，而且從風機的外殼側圖風機厚端蓋結構圖一端蓋一壓蓋3一羊毛氈一骨架密一鎖緊螺母由上圖可以看出，雖然采取了兩道密封，但由于無回油槽和擋油環(huán)，被甩到端蓋內部的潤滑油無法及時回到軸承箱內。 　　在壓力的作用下而產生漏油。 　　處理措施及效果針對上述漏油情況的分析，我們利用停產檢修時間對軸承箱進行了解體并作了相應的改進在軸承箱上蓋加了一個簡易的通風罩，在其內部交錯焊接了三件鉆滿孔的斜下轉第頁南鋼科技刃年第期經驗交流間，減少由于高爐停爐對全廠的影響，創(chuàng)經濟效益為86萬元，在公司資金緊張的情況下獎勵了課題組萬元又如煉鋼連鑄機高效化改造項目，實現(xiàn)了轉爐煉鋼全連鑄，實現(xiàn)效益0多萬元，獎勵課題組14萬元。 　　提高公司技術倉新能力還需加強的工作企業(yè)是技術創(chuàng)新的主體，技術創(chuàng)新是企業(yè)應用創(chuàng)新的知識新技術新工藝采用新的生產方式和經營管理模式，提高產品質量，開發(fā)新的產品，提供新的服務，占據(jù)市場并實現(xiàn)市場價值。 　　從今年開始，公司堅持以經濟效益為中心，加快技術創(chuàng)新成果向生產力轉化，在技術創(chuàng)新方面還需做好以下幾個方面的工作不斷加大技術創(chuàng)新的資金投人。 　　科技經費是科技發(fā)展的基本條件，技術創(chuàng)新如沒有足夠的資金投人，企業(yè)就會缺乏發(fā)展的后勁，就會嚴重制約企業(yè)的開發(fā)能力創(chuàng)新能力和競爭能力的提高。 　?。?）加快技術創(chuàng)新人才培養(yǎng)的步伐，改善人才結構。 　　技術創(chuàng)新的關鍵是人才，企業(yè)要保持活力，就要不斷造就人才，把以人為本貫徹到企業(yè)實踐中去。 　　大力培養(yǎng)和吸收具有創(chuàng)新能力的企業(yè)領導人才和具有高水平的科技人才。 　　不斷改進科技管理。 　　科技管理是科技發(fā)展的基本條件。 　　先進的科技管理對推動企業(yè)科技進步，加速科技開發(fā)至關重要。 　　南鋼應建立一整套完善的科技管理制度，并不斷改進完善，為科技進步提供有力的支撐條件。 　　總之，成功企業(yè)的密訣在于堅持不懈地抓技術創(chuàng)新，把技術創(chuàng)新科技進步放在一切工作的首位。 　　技術創(chuàng)新是產品創(chuàng)新和管理創(chuàng)新的載體，沒有雄厚的技術基礎就不可熊創(chuàng)新產品。 　　我們要勇于承認自己的差距，努力提高技術水平，加快技術創(chuàng)新的步伐，提高南鋼產品在國內市場的競爭力，充分體現(xiàn)技術創(chuàng)新是企業(yè)發(fā)展的源泉。 　　上接頁面板，以解決通氣和防塵，縮小了軸承箱內外的壓力差。 　　對風機調整端蓋作了改進。 　　在不改動其基本尺寸的情況下在中間加工了一道密封槽并填人羊毛氈，減少了軸與風機調端蓋之間的間隙，防止漏風，減少區(qū)的壓力差，以實現(xiàn)箱體內外均壓。 　　對軸承箱端蓋作了改進，如圖所示。 　　改進后加了回油槽，又加了一道密封槽并在轉動軸上加了一個園形擋油板。 　　一方面使飛濺的潤滑油能順著油槽回流到箱體內，另一方面減少進人端蓋內部的潤滑油。 　　處理后，試車運行小時，投人運行小時，均沒有出現(xiàn)漏油現(xiàn)象，漏油現(xiàn)象從根本上得到了解決。 　　又圖改進后風機端蓋結構圖一端蓋一莊蓋一羊毛氈一骨架密封一檔油一鎖螺母一回油槽

1）清理與檢修機殼，如有漏氣之處必須堵漏。 2）機殼有內襯板，必須更換已磨損的襯板，或補焊與更換部分襯板。 3）檢查主軸是否彎曲和軸頸是否磨損或劃傷，彎曲小的要修直，彎曲大的必須更換主軸。 4）修理轉子，補焊葉片，必要時更換損壞的葉輪或葉片。吸排粉塵及煙氣的耐磨通風機，需要耐磨焊條補焊葉片。 5）檢查與清理軸承，或重澆鑄滑動軸承的烏金軸瓦或更換滾動軸承。 6）清理并檢查軸承的水冷卻系統(tǒng)，（裝有水冷卻軸承的風機），如水管有堵塞或破裂現(xiàn)象，要清理和修理好。

根據(jù)研究內容對風量風壓的要求，選擇了919型高壓離心通風機，風機葉片為12片，前向彎曲葉片型。主要設計參數(shù)為風量51531風壓9055；轉速2900/min；功率18.4kW；噪聲105dBA.風機旋轉必產生系統(tǒng)振動，對于使用者需要選擇盡可能低噪聲的風機。但是國家對這類地區(qū)要求噪聲小于85dB，降低噪聲與振動的途徑，噪聲的控制一般從3方面考慮是從減少噪聲聲源著手；二是從噪聲接受者著手，3從噪聲的傳播途徑著手，隔離風機振動對樓體及風管系統(tǒng)的影響。 　　隔振設計方法將風機鋼筋砼地基與樓體地面打成一體，利用風機生產廠家配套的隔振器固定風機，風機進出口采用軟連接，以減少對風管系統(tǒng)的振動。 　　另一方法風機地基采用兩級隔振方法。第一級隔振用磚面形成體，通過計算，選擇20mm厚橡膠隔振板放在磚墻，在鋼筋砼地站之間。隔振板的密度大小對隔振效果有很大的影響，使鋼筋砼地與樓體無剛性連接，能防止振動波沿地面?zhèn)鞑?；風機隔振器為第二級隔振，降低風機對鋼筋砼地的振動。減少風機振動對樓體的影響，從而達到降低固體聲的目的. 　　2.2.2降低風宵系統(tǒng)噪聲當風機運行風泣定時，風管系統(tǒng)所產生噪聲的強度與風管內氣體流速有又，風管截面積越小管內流速越高，其噪聲愈強。由以看出，在風機的進出口處分別加裝兩只消聲器以減少管道內噪聲，風機的進出口處與消聲器分別采用軟連接管，并隔離十風機振動對風管系統(tǒng)的影響。