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多商要介紹了應用于南鋼180m2燒結機上的六種新技術，它們克服了以往風機的許多不足點，使得現(xiàn)在的風機在配置、結構上更加合理、科學，同時它們的可靠性也得到大大提高。 　　1概述南京鋼鐵集團有限公司180m2燒結機工程是其生命工程一爐卷、2000m3高爐工程的重要組成部分，它與2000m3高爐是一對一的關系，其投產以后作業(yè)率高低將直接影響高爐的生產，換言之，也將直接影響公司的整體效益。而主抽風機作為燒結機的心臟設備，它在全局中的重要性不言而語，故此，相關技術人員多次在武鋼、漣鋼、唐鋼、鞍鋼等廠家考察，并將變頻軟啟動等新技術應用到南鋼180m2燒結機主抽風機上。 　　2180m2燒結機主抽風機概況經過有關技術人員的考察知道：目前國內還沒有能制造6500kW且轉速為lOOO/min燒結風機主電機的廠家，同時也沒有能制造風量為18500m3/min的燒結主抽風機本體的國內廠家。因此公司決定全套引進英國豪頓公司制造的風機，具體參數(shù)見表1.表1風機參數(shù)表含塵介質燒結煙氣入口流12入口壓力人口溫度風機轉速靜壓效率電機功率3六種新技術在180m2燒結機主抽風機上的應用燒結用主抽風機是燒結工藝的關鍵設備，而老式燒結風機普遍存在以下問題：采取直接啟動的方式，對電網的沖擊較大，并且經常燒電機。 　　風機的振動與噪音較大。 　　風機突發(fā)性故障率較高。 　　風機的轉子在葉片嚴重磨損后，就報廢了。 　　聯(lián)軸器在更換易損件時，不方便。 　　針對上述存在的問題，我們在決定180m2燒結機主抽風機技術方案時，采用了變頻軟啟動、炭環(huán)密封、膨脹節(jié)及隔音罩、在線檢測與控制、科學的轉子結構以及撓性聯(lián)軸器等技術。 　　3.1變頻軟啟動由于電機的功率與風機轉子的轉動慣量（19400kg.in2）過大，如果采用直接啟動方式，則對電網、電機、及風機軸瓦的要求將是十分高的，有些技術到目前還沒有達到它所要求的標準。故此，采用了降壓起動中的變頻軟啟動，根據(jù)要求，額定功率為4000kW的軟起動系統(tǒng)足以滿足要求。一旦達到同步速度，變頻器就將被旁路。 　　從可以發(fā)現(xiàn)：隨著轉速的逐步升高，扭矩緩慢地增加。這樣就完全避免了啟動過程中對電網的沖擊以及對電機的損傷。 　　3.2風機主軸與機殼之間的密封老式的密封方式是采用石棉根進行密封，而石棉根是不耐磨的，故此，使用壽命很短，風機在此處漏風很嚴重，降低了其效率。 　　而此次180m2燒結機主風機的軸向密封采用了三段式單炭環(huán)密封'，炭環(huán)內側磨損后，它靠其外側的彈簧壓力進行自動補償，從而起到密封作用，它的正常壽命可達到一年。其詳細結構如示：3.3膨脹節(jié)及隔音罩的使用噪音是一種嚴重的污染，由于以前的風機未采取有效的措施，風機在運行過程中，噪音都比較大，往往不達標，危害了操作人員的身心健康。180m2燒結機主抽風機機殼經過200mm厚隔音材料處理后，其噪音水平為距機殼lm處85dB（A）。聯(lián)接管道包括膨脹節(jié)也進行噪音防護，使其噪音水平與風機外殼相一致。進、出口的膨脹節(jié)吸收了機殼熱脹冷縮而產生的位移量，降低了風機的振動，從而降低了噪音。隔音罩是用消音材料制作的，它將風機全部罩起來，對噪音進行進一步的吸收。 　　3.4檢測與控制系統(tǒng)的應用老式風機的配置只有一次儀表，操作人員和點檢人員只能通過儀表上顯示的數(shù)據(jù)，再根據(jù)個人經驗來判斷風機是否處于正常運轉狀態(tài)。一次儀表顯示出的測點數(shù)據(jù)不全面，難以給操作人員和技術人員判斷風機運行狀態(tài)提供充分數(shù)據(jù)。當風機出現(xiàn)異常情況時，技術人員也只有根據(jù)不全面的數(shù)據(jù)與個人經驗來分析、判斷風機存在何種故障隱患和可能在何時發(fā)生故障。由于分析故障時帶了個人經驗及原始的點檢方法手摸、起子聽等，故判斷結果也千差萬別、因人而異，可靠性很低，突發(fā)性故障率較篼，往往嚴重影響了生產。 　　180m2燒結機主抽風機有了一套完整的檢測與控制系統(tǒng)，彌補了上述的不足。它對主驅動電機NDE軸承油壓、溫度、振動，主驅動電機DE軸承油壓、溫度、振動，主驅動電機繞組溫度、空氣溫度、漏水，冷卻水流量、壓力，電機冷卻進水、冷卻出水，油冷卻器冷卻出水、冷卻進水，風機DE軸承油壓、溫度、振動，風機NDE軸承油壓、溫度、振動，風門溫度、位置、限位開關關閉、限位開關打開都進行了檢測、監(jiān)視或監(jiān)控。 　　電機和風機軸承外殼的振動監(jiān)控將通過水平放置的速度傳感器來實現(xiàn)。范圍為0~20mm/S的轉速輸出將被作為4~20mA信號傳送給PLC，并顯示在OP270上。溫度監(jiān)控將通過PT100傳感器來實現(xiàn)，PT100輸出將被傳送到PLC，并顯示在OP270上。 　　3.5轉子結構的改進本風機的葉輪設計采用后彎形葉片，使風機的壓力流量曲線穩(wěn)定，且可以減少自身能量的消耗。流線形葉片是為取得高效率而不斷改進的結果。葉片采用整體襯板，所以帶襯板的葉片組合仍為流線型。襯板采用螺栓連接，分割合理，便于更換。 　　葉輪采用部分中盤，減少了積灰，從而減小了磨損。剩余的中盤全部帶（下轉第43頁）。17.經驗交流加固，避免了更大的損失。 　　2.3設計樁距尺寸掌握不當，也將直接影響樁的質量樁距過大，會造成承臺過大，加大工程造價；過小，將會使先施打的相鄰樁發(fā)生位移、斷樁事故。規(guī)范、規(guī)程規(guī)定灌注樁最小樁距為三倍樁徑，我們認為偏小。以設計直徑40厘米沉管灌注樁為例：在軟土中實測的樁徑可達42-50厘米，中心距為1.2米的兩相鄰樁的凈距僅為70~80厘米。成樁過程中側土體的側向擠壓將使己成樁的相鄰產生位縮徑，甚至是斷樁的事故。我們認為相鄰樁的最小中心距宜為設計徑的3.5-4倍。這樣雖然承臺（梁）略大些，但對減少或避免樁位位移、縮徑或斷事故的發(fā)生，將有顯著的作用。 　　也喪喪也也必企必必必必企必必喪也必必必必73（上接第17頁）襯板以減少腐蝕。 　　葉輪由鋼板加工而成，焊接輪轂使葉輪成為―個整體。葉輪的入口部分及靜態(tài)入口箱經過仔細設計及加工，以減小風機人口損失，使風機進氣合理。在葉輪的最后的加工打磨之前，葉輪經過消應力處理。葉輪的強度為不帶襯板的四倍，葉輪沒有焊接件，襯板可于現(xiàn)場方便更換。 　　在設計工況下運行，風機本體設計壽命不低于5年，風機葉片襯板設計壽命不低于5年。 　　3.6使用了性能好的聯(lián)軸器以前的燒結主風機與電機間一般情況下都使用彈性圈柱銷聯(lián)軸器，在更換柱銷時很不方便。180m2燒結機主抽風機使用了撓性聯(lián)軸器。以緩沖聯(lián)接時的少量偏心。它的易損件是“蛇&dquo;形高強度板簧，在更換時十分方便。 　　3結語通過實際工程的事故教訓，可以得出這樣的結論：無論是從經濟造價、工程效益，還是從適應性角度出發(fā)，用沉管灌注樁作基礎，在軟弱地基土上建造多高層房屋，都有著其它基礎形式無可比擬的優(yōu)勢，這已被近年來采用沉管砼灌注樁建造的越來越多的多高層建筑所證實。但是，為數(shù)不少的工程事故告訴我們：在不同的地基條件下采用沉管灌注樁，必須結合具體情況采用與其相宜的施工設備和合理的施工工藝，稍有疏忽，斷、縮徑事故將會隨時隨地發(fā)生，這將會提高工程造價，推遲施工工期，增加基礎工程施工及事故處理的難度，造成不可挽回的損失，同時，也將直接影響著沉管砼灌注的使用與推廣其結構如示： 4結論以上六種成熟新技術的應用，能使180m2燒結機主抽風機壽命大大延長，方便操作、檢修與故障診斷，對提高風機作業(yè)率有更充分的保證，改善了操作人員的工作環(huán)境，它使得風機更加科學、更加可靠了。 責任編輯：任江強

引風機和排粉風機由于磨損而嚴重影響其強度，因而要頻繁地更新維修，不但影響了其機械性能，而且縮短了使用壽命，有時甚至引發(fā)重大事故，這己成為火力發(fā)電廠安全運行的主要隱患之一。 　　多年來，用過許多表面強化方法，包括表面堆焊耐磨材料、熱噴涂、噴焊、表面涂覆各種高分子涂料、表面淬火或化學熱處理等。以上各種工藝中，使用較多的是表面噴涂（如鎳基碳化鎢等）、噴焊（如Fe-05等）和堆焊（如Fe-05、3A焊條等）等工藝。但表面噴涂所使用的材料硬度不是太高，耐磨能力也不太強，對于引風機和排粉風機來說，防磨能力很難令人滿意。噴焊工藝是在葉輪葉片上加焊防磨襯板，然后在收稿曰期：2005-其上噴焊耐磨材料（如Fe-05等），這樣做易使風機葉輪產生較大的變形，且局部的高溫也易產生應力集中，這勢必影響葉輪的機械性能和強度，縮短葉輪的使用壽命。堆焊工藝（如Fe-05、A焊條等），雖然熱影響及變形小于噴焊工藝，但因其防磨層面積有限，其耐磨效果也不太好。 　　與以上的這幾種防磨方式相比較而言，表面機械式固定加粘接陶瓷塊的新工藝由于不必輸入熱量，而且陶瓷塊的耐磨性能也比其它材料優(yōu)異，所以得到了廣泛的應用。 　　2引風機和排粉風機的工況特點由于引、排粉風機工作的介質中含有大量的固體粒子（煤粉、粉塵等），而且很多是硬度較高的硬質顆粒，它們以極高的速度運動，在風機葉輪葉片進（氣）風口、工作面、中（后）盤端面、葉片工作面與中（后）盤之間的焊縫等表面碰撞和摩擦，致使風機快速磨損。由于很多電廠除塵效果不好，介質中含塵量較大，葉輪在高速運轉下磨損加劇，而磨損破壞了風機葉輪的運轉平衡，降低了葉輪的強度，造成風機劇烈振動，甚至發(fā)生嚴重的飛車事故。 　　3風機的磨損部位及磨損機理3.1風機的磨損部位如所示，風機葉輪磨損的部位是靠近中（后）盤區(qū)域的葉片進氣端、工作面、出口端、主焊縫及中（后）盤端面，其中進氣端磨損最為嚴重。當介質氣體進入葉輪時，運動方向由軸向轉為徑向，且受其自身慣性的影響，較多的大直徑顆粒移動到中（后）盤，與中（后）盤端面發(fā)生碰撞，使之產生磨損。大部分小直徑顆粒由于自身慣性力較小，氣流粘性作用的影響相對較大，使顆粒與氣流的跟隨性增強，因此顆粒的運動軌跡與氣流子午流線十分相似，使之沿與葉片進口氣流角十分接近的角度進入葉輪。由于葉片進口氣流角并不等于葉片進口幾何角，因而存在著氣流沖角，所以仍有少量小直徑顆粒會同葉片進氣端產生碰撞，從而造成葉片進氣端的磨損。對于大直徑顆粒，因自身的慣性較大，與氣流的跟隨性較差，故以不同于葉片進口氣流角的方向沖向葉輪，使得較多的大直徑顆粒與葉片進氣端、工作面等發(fā)生碰撞，從而造成葉片進氣端、工作面的磨損。由于葉輪葉片對氣體介質不間斷地做功，使氣體介質不斷沖刷葉片工作面及出口端，造成葉片工作面及出口端的劇烈磨損。 　　風機葉輪的磨損過程可分為3個階段，第一階段：飽和磨損階段。風機葉輪由鋼板焊接而成，流道表面存在一定的粗糙度。當風機最初運轉時，在顆粒的碰撞磨損下將表面磨得比較光滑，因而磨損速度也由開始的較快而變得穩(wěn)定；第二階段：穩(wěn)定磨損階段。由于第一階段磨損后葉輪流道表面已被磨得比較光滑，所以在第二階段，磨損比較穩(wěn)定，持續(xù)的時間也比較長，因而是通風機運轉的最佳階段；第三階段：急劇磨損階段。雖然第二階段的磨損比較穩(wěn)定，但由于風機長時間運轉，致使葉輪磨損達到一定程度后，流道的尺寸和角度將與氣動設計工況下的尺寸和角度產生較大差別，造成氣體介質沖擊、脫流漩渦等的強度增大，磨損速度也急劇加快，這就影響了風機的正常運行。 　　3.2風機的磨損機理1磨料磨損與葉輪碰撞后沿葉片工作面滑動或滾動的大直徑顆粒對工作面產生了一定的壓應力，使?jié)L動的顆粒壓出印痕，滑動的顆粒形成微觀犁削。犁削后堆積在兩旁和前緣的材料，在受到隨后顆粒的反復作用下，導致材料產生加工硬化或其它強化作用，因而造成葉片工作面的低應力擦傷型磨料磨損。 　　3.2.2腐蝕磨損風機使用過程中，由于介質中含有少量爐氣、水份等，且引風機工作溫度通?？蛇_250°C、排粉風機工作溫度可達150*C，受溫度的影響，很容易在內金屬表面形成水汽露點，為腐蝕提供了條件。由于發(fā)生化學作用而產生一層松脆腐蝕物，當腐蝕物被磨掉，露出新鮮表面又很快腐蝕磨掉，腐蝕加速磨損，磨損加速腐蝕。 　　3沖蝕磨損風機正常運轉過程中，流經葉輪的介質處于紊流狀態(tài)，介質中顆粒的形狀處于隨機取向。 　　其中以小角度沖擊葉輪表面的顆粒，在以尖角與表面接觸時，接觸點很小的面積上將集中很高的沖擊壓力。沖擊壓力的垂直分量使顆粒壓入材料表面，沖擊壓力的水平分量使顆粒沿大致平行于材料表面的方向移動，使材料表面接觸點產生橫向塑性變形，從而切出一定量的微體積材料，造成了葉輪流道表面的微切削磨損。 　　其中以大角度沖擊葉輪表面的顆粒，在沖擊壓力垂直分量作用下，使顆粒壓入材料表面而形成彈塑性變形。到顆粒停止壓入運動為止，最終形成了不能恢復的塑性變形沖擊凹坑，在凹坑邊緣還有塑性變形擠出的堆積物。由于沖擊坑邊緣堆積物重新受到擠壓變形和位移而從材料表面剝落。從而引起了一定量的微體積材料損失，并造成葉輪流道表面的變形磨損。實際上，顆粒對葉輪流道表面的磨損常與微切削磨損及變形磨損同時存在。磨損量為兩種磨損復合作用的結果。小沖角時以微切削磨損為主，變形磨損為輔；大沖角時以變形磨損為主，微切削磨損為輔；30°~40*沖角時復合磨損量達最大值。值得注意的是：當顆粒的水平沖擊壓力（取決于顆粒的硬度、形狀、沖角、沖擊速度、葉輪材料的表面硬度等）較小時，顆粒不能壓入材料表面而直接產生塑性變形或塑性流動。但大量的顆粒反復沖擊，也將造成材料的疲勞剝落，即疲勞磨損。 　　綜上所述，引風機和排粉風機葉輪磨損的原因是很復雜的，可看作是介質顆粒的沖蝕磨損、低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損聯(lián)合作用的結果。3種磨損形以沖蝕磨損為主，低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損為輔；同時低應力擦傷型磨損和腐蝕磨損將加劇沖蝕磨損。 　　4耐磨工程陶瓷的選擇工程陶瓷材料具有密度小、熔點高、硬度大、化學穩(wěn)定性好和耐腐蝕等優(yōu)點，并且在一定程度上克服了傳統(tǒng)陶瓷的脆性，提高了材料使用的可靠性，可用它制成各種耐磨件，并在摩擦學領域中得到了越來越廣泛的應用。自我廠2003年開發(fā)出陶瓷耐磨風機以來，它的耐磨性較其它耐磨風機有了大幅度的提高，并具其獨特的優(yōu)點，有廣闊的發(fā)展前景。 　　常用的工程陶瓷主要有兩類：一類是金屬與碳、硅、氧、氮等非金屬的化合物；另一類是非金屬之間的化合物，包括硼或硅的碳化物、氮化物等。用于陶瓷風機中的工程陶瓷，要求具有高硬度、高強度并還應有優(yōu)良的耐磨蝕性能。同時，根據(jù)風機的磨損特征、葉輪所要求的耐磨壽命、工程陶瓷的價格等多種因素綜合考慮，選擇了氧化鋁Al23工程陶瓷作為引風機和排粉風機防磨用的陶瓷材料。其主要技術指標見表1.表1序號項目名稱指標主要原料成分氧化鋁Al2（）3洛氏硬度/HRA抗壓強度/MPa抗彎強度/MPa體積密度/（g/cm3）熱膨脹系數(shù)/（106/*c）5耐磨工程陶瓷在風機上的應用根據(jù)相關資料介紹，目前陶瓷與葉輪的連接大概有3種型式。 　　5.1粘接型主要采用有機或無機粘接劑將耐磨工程陶瓷塊粘接在葉輪的葉片及中（后）盤等極易磨損的部位。 　　由于粘接劑在高溫下粘接強度急劇下降，且葉輪轉速較高，線速度較大（通常大于120m/s），故此類型陶瓷防磨葉輪僅能應用于低溫工作環(huán)境，并且其工作穩(wěn)定性較差，安全性也不太可靠。據(jù)電廠反饋的信息來看，此類葉輪若應用于引風機和排粉風機，則陶瓷塊易脫落，陶瓷塊脫落后影響葉輪平衡，造成風機振動值增大，最終導致風機不能正常運行。 　　5.2釬焊型這是在葉輪的表面上，釬焊工程陶瓷后制成的高溫陶瓷耐磨風機。它的制作工藝比較復雜，首先要在陶瓷接合面上，印刷噴鍍金屬膠并在干燥后作燒結處理，然后將一塊銅板置于做過表面處理后的金屬襯板與陶瓷之間，銅板的兩面均敷有銀焊料，最后將它們焊接成一體。 　　這種風機的陶瓷片與金屬基體的結合強度非常高，耐熱性能也顯著提高，普遍應用在氣體溫度為400~500°C的場所。但此類風機制作工藝很復雜，造價很高，且通常的引風機和排粉風機的工作溫度僅為250*C、150°C，因此這類陶瓷防磨工藝較少應用于引風機和排粉風機上。 　　5.3整體型風機葉片或葉輪采用燒結整體成型的工藝，全部用工程陶瓷制作。由于陶瓷葉片或葉輪從成型到燒結、加工、制作工藝都極為復雜，故一般只用于機號不大的軸流式風機。 　　綜合考慮，以上3種型式的陶瓷耐磨風機均不宜應用于引風機和排粉風機，經過反復調查、研究、考證，最后選擇了一種有別于現(xiàn)有的陶瓷防磨工藝，采用機械式連接+粘接劑粘接的工藝來制作陶瓷耐磨葉輪。其制作工藝為葉輪y拼裝金屬卡條y卡條焊接y清理卡條表面y涂粘接劑y安裝陶瓷塊y陶瓷塊止退處理y外露焊縫防磨處理y葉輪動平衡y超速試驗y整體檢查葉輪具體防磨型式見。 　　耐磨葉輪在制造過程中，進氣端金屬卡條塞焊于葉片進氣端部，U型陶瓷塊卡接在上面。葉片工作面上的金屬卡條垂直于葉輪中、后盤，塞焊于葉片上，陶瓷塊卡接在上面，其中，靠近中、后盤為一件J型陶瓷塊，用于保護主焊縫及中、后盤端面，其余為直條型陶瓷塊。每一陶瓷塊與金屬卡條的結合部均涂抹耐高溫的粘接劑，用于實現(xiàn)陶瓷塊的機械卡接、粘接雙重保護。 　　此種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，葉輪與金屬卡條為焊接、陶瓷塊與卡條采用機械式卡接，連接安全可靠。在陶瓷塊與卡條的結合部，涂覆粘接劑，使陶瓷塊與卡條的連接更為可靠，即使陶瓷塊破裂，也不會脫落，增加了葉輪運轉的安全性、穩(wěn)定性?？l處于陶瓷塊內側，氣體介質不會直接沖刷卡條，卡條不存在磨損問題。 　　這種工藝制作的陶瓷耐磨葉輪，制作工藝簡單，陶瓷塊與葉輪的連接安全可靠，幾乎無熱影響區(qū)，不會造成應力集中，且工程陶瓷密度?。?.5g/cm3），質量遠低于通常使用的鋼質防磨襯板，葉輪總質量減輕，增加了風機主軸承的使用壽命。由此可見，此種陶瓷耐磨葉輪與其它類型的耐磨葉輪相比，具有很大的優(yōu)越性。 　　6應用耐磨陶瓷后其風機性能及效果為驗證陶瓷耐磨葉輪的使用性能，在某電廠對陶瓷防磨葉輪與堆焊Fe-05防磨的葉輪進行了使用對比。經過半年的運行，檢查發(fā)現(xiàn)，引風機葉輪上的陶瓷塊幾乎未磨損，排粉風機葉輪上的陶瓷塊磨損也十分輕微。而堆焊Fe-05防磨的葉輪，引風機葉輪的Fe-05防磨層大部分磨損，必須重新堆焊Fe-05；排粉風機葉輪不僅Fe-05防磨層己磨光，防磨襯板也磨得變成很薄，特別是葉輪進口端，葉片己磨掉了100mm50mm，必須修補葉片、更換防磨襯板、重新堆焊Fe-05防磨層才能繼續(xù)運行。 　　試驗證明，在引風機和排粉風機葉輪上加裝耐磨工程陶瓷塊，是一項可靠和有效的耐磨防磨措施。只要施工仔細，嚴格按工藝操作，就可以保證陶瓷塊不會脫落，可確保風機安全和穩(wěn)定運行。 責任編輯：任江強

鍋爐引風機是鍋爐的重要輔機，也是關鍵設備。 　　引風機軸承一般采用稀油潤滑，該潤滑方式阻力小，冷卻作用好，但對密封要求高，因為漏油不僅影響環(huán)境衛(wèi)生，更重要的是如不及時補充，軸承可能因缺油而燒毀。我廠6爐2臺引風機自2001年擴容改建后，漏油問題長期得不到有效解決，經常需加油，既費事、又浪費，同時還污染環(huán)境，影響機組的安全運行，曾被迫采用油脂潤滑，代價是軸承壽命縮短。為了解決漏油問題，我們決定對引風機傳動組油封進行技術改造，取得了理想的效果，也為其它風機等轉動設備軸封漏油處理提供了依據(jù)。 　　1風機概況型號引風機為懸壁式，傳動組為2個獨立的枕式軸7承箱組成，軸承為雙列向心球面滾子軸承（型號3632）傳動組結構如所示，采用稀油油浴潤滑，側蓋上加羊毛氈進行封油，防止?jié)櫥托孤┖头婪蹓m進入，潤滑油采用一次水冷卻。 　　2漏油分析旋轉來實現(xiàn)潤滑。引風機傳動組軸承側蓋與主軸圓柱面間隙配合，軸承油室內外雖無壓差，但軸承滾動體帶動油液旋轉時，使油液在油室內飛濺，同時使油液具有沿著主軸向外游移的趨勢。由于軸與側蓋是直通密封，側蓋上有4道空腔環(huán)，油液越過空腔環(huán)慢慢向外移動直至密封毛氈，當密封毛氈吸油飽和后便向外滲漏，這便是傳動組泄漏的主要機理，也是這種密封形式必然造成的結果。 　　據(jù)相關：接觸式密封（毛氈）一般使用在氈封圈與軸接觸處的圓周速度不超過45m/s的情況下，而本傳動組接觸式密封處的圓周速度分別為：稀油潤滑是依靠滾動軸承的滾動體帶動油液的71994-2015ChinaAcademicJoual60）=9.28m/sRi、R2、Di、D2分別為毛氈接觸處住主軸的半徑與直徑。 　　顯然，在此種速度下的磨損較快，可以認為傳動組不適宜用這種密封形式，另外風機的振動也會造成主軸與毛氈的間隙增大，使漏油量加劇，因此我們決定對密封結構進行改造。 　　3油封改造通過分析認為，泄漏的來源有3個方面：①飛濺到主軸上的油液；②飛濺到端蓋上的回流油液滴到主軸上；③部分直通間隙的油液。 　　3.1改造原則采用無接觸密封形式，消除磨損因素，確保長周期運行。 　　新增零部件應便于加工制作與裝配調整，并確保軸系動靜平衡。 　　側蓋機座加工后，確保原有的性能不變。 　　盡量保留原傳動組的主體設計，減少改造費用。 　　3.2改造實施根據(jù)以上原則，總結相近單位的使用情況并考慮各種因素，最終改造結果如。 　　拆裝。擋油環(huán)用螺釘固定在主軸上，起擋住油液大量向外（油室）飛濺的作用。 　　把軸承側蓋上車上出一圈深5mm左右的回油溝槽，再鉆，=4mm孔到油室，起將沿主軸泄漏的油液送回油室的作用。軸承座與側蓋加工類似。 　　取消密封毛氈，直接用直徑略小*O*型圈，形成無接觸迷宮密封，消除磨損，小端蓋加墊子密封，同時在該腔室底部鉆1個9=4mm回油孔至油室，進行第二次回油，達到引入漏出的油液回到油室的目的。軸承座與側蓋加工類似。 　　擋油環(huán)在軸上緊固時，保證與軸承座留出1~2mm的軸上膨脹間隙。軸系的串動控制在0.2mm左右，確保運行過程中動靜部分不發(fā)生摩檫。 　　一4改造效果該引風機傳動組自改造投運至今，經過了2個月的考驗，其運行平穩(wěn)，聲音正常，油位基本保持不變，甚至看不到泄漏的痕跡，解決了一個轉動設備密封泄漏的老大難問題，確保現(xiàn)場的清潔，運行人員普遍反映良好。該方法已在其他風機進行推廣使用，效果理想。 　　1）用30mm鐵板制作2種內擋油環(huán)，見。擋油環(huán)內鑲*O*型圈，阻止軸上的油游移和方便

M機7節(jié)能潛力分析及對策上篇風機是用于排送氣體的機械的總稱，根據(jù)其排氣壓力p的高低，分為通風機（P15000Pa）、鼓風機（15000Pa&l;風機產品的品種分為離心式壓縮機、軸流式壓縮機、離心式鼓風機、羅茨鼓風機、葉式鼓風機、離心式通風機和軸流式通風機共7大類。 　　雖然軸流式壓縮機和離心式壓縮機的功率較大，如國內生產的軸流式壓縮機的功率最大可達38265kW，離心式壓縮機的最大功率可達16000kW.但是臺數(shù)很少，風機的主要產品應該是量大面廣的通風機。 　　所以，風機產品的節(jié)能潛力分析和對策，其重點要放在通風機產品。 　　風機在節(jié)能中的地位和作用據(jù)1990年不完全統(tǒng)計，全國風機的擁有量約400萬臺，正在使用的約285萬臺。這些風機絕大多數(shù)采用電動機驅動，素有“電老虎&dquo;之稱，因而風機的節(jié)能具有十分重要的意義。 　　據(jù)1982年原機械工業(yè)部調查，風機用電約占全國發(fā)電量的10%；據(jù)1988年原冶金部的規(guī)劃資料，我國金屬礦山的風機用電量占采礦用電的30%；鋼鐵工業(yè)的風機用電量占其生產用電的20%；煤炭工業(yè)的風機用電量占全國煤炭工業(yè)用電的17%.冶金工業(yè)以沈陽冶煉廠為例，風機用電量占該廠用電的25%.由此可見，風機節(jié)能在國民經濟各部門中的地位和作用是舉足輕重的。 　　風機節(jié)能的國內外現(xiàn)狀國內風機節(jié)能現(xiàn)狀造成風機電耗過大的因素風機內效率低。國內風機行業(yè)生產的各類風機，大部分內效率較低。 　　風機系列型譜不全。由于風機，特別是通風機的系列型譜不全，用戶選用風機時在產品目錄和樣本上找不到中國通用機械工業(yè)協(xié)會風機分會徐常武石雪松適宜的品種和機號，因而被迫選用代用型號的風機，結果導致了多耗電能。 　　風機裝置效率低。一是風機的變速機構比較落后。二是調節(jié)方法比較落后，大部分還是采用調節(jié)。由于上述原因，盡管有的風機內效率較高（達86%）但其裝置效率并不高。 　　風機的實際的工作點偏離最高效率工況點。 　　風機的配套電動機容量選取偏大。 　　管路系統(tǒng)設計不合理，增加了管網阻力，降低了風機使用的效率。 　　風機使用中采用了不適宜的效率低的調節(jié)方法，降低了風機的調節(jié)效率。 　　管理不善。無嚴格、科學的開停機規(guī)定及措施，過早開機或過晚停機都將造成電能的浪費。 　　據(jù)某煤炭公司對148臺礦井主通風機的調查，運行效率在70%以上的僅占10%左右；運行效率低于55%的竟達59%.據(jù)某鋼鐵聯(lián)合企業(yè)的調查，通風機的平均運行效率只有40%左右。某發(fā)電廠鍋爐鼓引風機的最高運行效率只有國內在風機節(jié)能工作中采取的主要措施推廣使用高效節(jié)能風機。改造低效的舊式風機，開發(fā)高效的系列化的節(jié)能風機，并在國民經濟各個領域推廣使用，是風機節(jié)能根本措施。 　　更換使用中的舊風機，對使用效率低又沒有改造價格的風機，采取逐步淘汰的措施。 　　盡可能地采用經濟性好的調節(jié)方法。 　　利用引進技術開發(fā)高效節(jié)能風機。經過20多年的努力，風機制造企業(yè)對此己做了大量工作。例如，上海鼓風機廠和沈陽鼓風機廠分別引進了德國TLT公司和丹麥諾文科公司的動葉可調軸流通風機技術；成都電力機械廠和沈陽鼓風機廠引進了德國K.K.K公司的靜葉可調軸流通風機技術等。 　　GM通用機械國外風機節(jié)能現(xiàn)狀礦井主通風機節(jié)能。美國煤礦使用的主風機以軸流式為主，目前己大量采用運行中可以改變葉片角度的液壓式動葉可調軸流式風機，節(jié)能效果好。 　　壓式動葉調節(jié)的軸流通風機，其運行效率可保持在俄羅斯是以使用離心式礦井風機為主的國家。由于致力于改進氣動性能，使其最大靜壓效率從72%增加到88%，平均靜壓效率從52%增壓75%.礦用局部通風機（局扇）節(jié)能。以日本三井三池制作所為代表的低噪聲混流式局部通風機，可通過改變葉高和葉片安裝角度獲得所需要的性能。該風機的最高效率接近電廠鍋爐鼓、引風機節(jié)能國外電廠鍋爐鼓、引風機以軸流式為主，其最低效率為84%，最高為90%.燒結引風機節(jié)能日本荏原公司生產的葉輪能直徑為5m的燒結引風機，其全壓效率可達90%；俄羅斯生產的燒結引風機最高效率可達83%.高溫風機節(jié)能英國Siocco公司生產的高溫風機，采用槳式葉輪（無蓋盤徑向直葉片葉輪），其全壓效率可達排塵風機節(jié)能德國的研宄結果表明，為避免積灰，葉片宜采用弧面成斜面，葉片角控制在38*58*之內。其全壓效率可達87%.曝氣鼓風機節(jié)能瑞士蘇爾壽公司生產的超大型離心式曝氣鼓風機，其調節(jié)范圍為額定流量的35%~107%，多變效率達82%.日本川嶺崎重工機械會社生產的GM型齒輪組裝式鼓風機，其調節(jié)范圍為65%~100%，多變效率可達高爐鼓風機節(jié)能國外高爐鼓風用的軸流式壓縮機，多變效率最高達90%，采用全靜葉可調機械后操作范圍擴大到額定流量的55%110%.離心式壓縮機節(jié)能有代表性的多軸組裝式壓縮機是美國英格索蘭公司制造的Cenac型壓縮機，其等溫效率可達74%.日本日立公司生產的DH型離心壓縮機的等溫效率己達82%.日本神戶制鋼所在引進美國VC型離心壓縮機、改進美國VC離心壓縮機的基礎上，經過改進制成了大流量半開式三元葉輪，葉輪的絕熱效率為9風機節(jié)能技術的發(fā)展趨勢通風機通過應用葉輪、蝸殼等元件的研宄成果，以及進一步提高制造精度，力求使各種通風機的效率平均提高5%10%.有的離心通風機己采用了三元葉輪，效率提高10%；大型離心通風機出現(xiàn)了采用較大直徑和較窄寬度葉輪、較高轉速的高效結構，其最高效率可達87%以上，效率較高的軸流式通風機，最高效率己達92%.從而使產品本身就是節(jié)能產品。 　　在運行中的調節(jié)節(jié)能方面，除了采用較先進的動葉可調、雙速電動機、液力耦合器及交流電動機的各種方法調速外，對大型通風機又出現(xiàn)了調速節(jié)能的新裝置一一多級液力鼓風機未來將會大力開展節(jié)能型鼓風機的研制工作。如日本對蝸殼及葉輪等通流部分的形狀作了適當改進，有效地防止了渦流及流動分離的產生，其絕熱效率比原來的鼓風機提高5%10%；瑞士制造的大流量離心式鼓風機，每級均沒有進口導葉，其多變效率可達82%；日本制造的多級離心式鼓風機，采用進口導葉連續(xù)自動調節(jié)后，節(jié)能率達20%；高速單級離心式鼓風機采用高周速、高壓比、半開式徑向三元葉輪后，其效率可提高10%；還有的在鼓風機主軸的另一端設有尾氣透平，回收尾氣排放時的膨脹功率達到節(jié)能目的。 　　高爐煤氣余壓回收透平發(fā)電裝置（Top壓力能經透平膨脹作功，驅動發(fā)電機發(fā)電的能量回收裝置。 　　該裝置既節(jié)能，又符合環(huán)保要求。目前，該裝備發(fā)展最快、水平最高的是日本。 　　離心式壓縮機將會越來越多地采用三元流動葉輪，使效率平均提高2%5%.如美國研制出的管線壓縮機的三種大流量三元葉輪，葉輪效率可達94%~95%；日本的單軸多級離心壓縮機的效率水平也進一步提高，其首級的大流量半開式三元葉輪的絕熱效率達94%.其調節(jié)方式將會更多地采用汽輪機或燃氣輪機驅動，以改變轉速來達到節(jié)能目的。 　　二、風機節(jié)能的途徑與潛力風機節(jié)能途徑與潛力總體上可分為兩大類。一類是從產品設計角度來提高風機在設計點和變工況區(qū)的效率，盡量使風機本身就是節(jié)能產品；另一類是從產品在觀場實際運行的情況來盡可能地提高其實際運行效率（有的稱其為裝置效率）。其總目標都是減少功耗。 　　從產品設計角度來挖掘風機節(jié)能潛力，其主要承擔者是風機制造廠、與風機專業(yè)有關的大專院校及科研院所。設GM通用機械計人員在設計風機新產品時最注重的性能指標就是效率（即節(jié)能）。從設計方面考慮，提高風機效率的方法有多種，但最主要的措施有如下幾點：①采用三元流動葉輪，可使在同等流量、壓力條件下的風機效率提高5%~10%；②新型風機設計好之后，為了驗證其設計效果，需要制造出風機模型進行試驗，若達不到預期效率目標，還要做設計修正、再試驗，直至滿意為止；③計算機技術善改之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的計算流體技術普級之后，出現(xiàn)了模擬試驗研宄的流體動力學方法CFD（CompuaionFluidDynamics），只需重新計算一次即可評估改進設計是否有效。雖然也需要一次排能試驗，則是為了進一步驗證所設計的產品性能。 　　提高風機產品效率畢竟是余地很小，真正節(jié)能的巨大潛力還在廣大風機用戶。 　　風機用戶按風機的運行特征是恒速機組成變速機組分別歸納的節(jié)能措施如下：恒速機組高效風機替換低效風機小葉輪換大葉輪；截短葉輪外徑；減少級數(shù)，拆摘葉片減少其數(shù)目；前（中、后）導葉控制，靜葉可調；改變動葉安裝角，動葉可調；臺數(shù)組合控制，串一并聯(lián)；ON-OFF開關控制；進口成出口節(jié)流；變葉片寬度；變擴壓器安裝備；聯(lián)合調節(jié)及微機控制等。 　　變速機組變頻調整、調壓調速、電磁調速、變極對數(shù)調速、串級調速（成轉子串電阻）、無換向器電動機調速、蒸汽輪機成燃氣輪機等原動機的變速、液力耦合器、液力調速離合器、機電一體化裝置（如微機控制等）、多級液力變速傳動裝置（MSVD）及其他（如三角帶傳動等）。 　　1.管道安裝結構設計與節(jié)能風機及其系統(tǒng)的節(jié)能取決于風機必須是高效率的節(jié)能型風機；風機的運行工況必須在所預選而高效率工作區(qū)內。 　　因而，必須精確確定系統(tǒng)的阻力一一流量關系，為風機給出正確的壓力和流量值。 　　急度流場對管道截面上速度和壓力分布的影響在氣流轉彎前后，特別是在它的后面內側，出現(xiàn)較大的渦壓。流線彎曲受離心力的作用，破壞了緩變流條件，靜壓沿截面不再為常數(shù)，流速沿截面的分布就不均勻。在轉變處裝設導葉能迫使氣流沿內壁流動，從而防止了附面層脫體與渦流的產生。這樣，既可使流速沿截面的分布均勻，又可減少阻力。 　　急變流均對風機性能的影響風機使用現(xiàn)場常用的調節(jié)裝置有閘門、蝶閥等。除全開外，在它們之后都將出現(xiàn)渦壓。開度越小，渦壓越大，而且在主流區(qū)沿截面上的流速分布也將出現(xiàn)嚴重地不均勻。 　　試驗表明，在進氣箱中用調節(jié)葉片（百葉窗式）調節(jié)時，風機性能曲線都有以下的共同特點：當調節(jié)葉片安裝角在0*30*間差別級不大；當調節(jié)葉片安裝角自0*向30*變化時，效率曲線略向左移，最高效率略有下降。 　　所有這些特點都是由于調節(jié)后葉輪入口處氣流獲得正預旋引起的。 　　2.風機的運行調節(jié)與節(jié)能根據(jù)流體力學理論，氣體的流動過程將伴隨著損失。例如，氣體流過節(jié)流裝置后，氣流的壓力會相應減少，也就是它們損失了風機的有用功。由于這一切都是在風機輸送氣體的過程發(fā)生的，這就浪費了風機的能量。 　　風機工況點是風機在某一轉速下的性能曲線與管網阻力特性線的交點。風機實際運行時，并非永遠停留在設計工況點上。它將隨用戶的需要或外界條件的變化而變化，也就是風機實際上處于變工況下工作。要想使風機的風壓或風量達到某一目標值，就需要對風機或管網進行人為地控制，并稱調節(jié)。通過有效地調節(jié)，實現(xiàn)在保證風機能夠穩(wěn)定工作的條件下，既要滿足生產對流量或壓力的要求，又能最大限變地節(jié)能。簡言之，調節(jié)的目的就是滿足性能要求，擴大（穩(wěn)定）工況，實現(xiàn)節(jié)能，防止喘振。 　　風機采用不同的調節(jié)方式都可達到同一目的，但節(jié)能效果各不相同。 　　根據(jù)理論分析及實踐證明，可得出如下4個方面的結對于鼓風機和壓縮機，出口節(jié)流調節(jié)方式耗功最多。 　　盡管相對流量（實際流量0與設計流量0.之比）減少時，功率并相應減少。如當0=0.650.時，所對應的功率減少到原來的80%左右，但與其他調節(jié)方式相比，耗能仍居首位。 　　如果相對流量變化不大時（或稱調節(jié)深度小時），幾種調節(jié)方式耗動差別不大。即調節(jié)方式對節(jié)能效果影響不大，甚至不僅不節(jié)能，反而因調節(jié)裝置的存在多耗功（如液力耦合器）。 　　要慎重選擇調節(jié)方式，以期獲得最大效益。 　　變速調節(jié)曲線接近理想曲線。所以，變速調節(jié)方式優(yōu)越，特別是采用變頻電動機調速的節(jié)能方案為最佳，但需要增設變頻裝置。對于中小容量的變頻調速建議積極試用；由于大容量高電壓變頻調速裝置價格較高，應結合具體情況，綜合比較，決定取舍。總之，既要考慮調節(jié)性能，也要考慮設備初投資、可靠性及經濟性等，全面評價調節(jié)方式的優(yōu)劣。

水泥高溫風機葉輪的快速修復安廣析，楊位臣（魯南水泥有限公司，山東滕州277531）產到2300/d），分別于1990年和1991年投產，2臺高溫風機一直運轉平穩(wěn)，葉輪從未檢修、更換過。2004年6月在例行檢查時發(fā)現(xiàn)，2號風機葉輪葉片磨損出較大缺口，運行至9月，該風機出現(xiàn)較大振動，且時常報警、跳停，停機檢查發(fā)現(xiàn)葉片磨損嚴重超差，已不能繼續(xù)運轉。遂決定在現(xiàn)場不拆卸葉輪的情況下實施搶修。從停機到恢復運行僅用60多個小時，減少了事故損失。 　　1高溫風機簡介1600-6；額定轉速995/min；額定功率1600kW；液力耦合器型號YOTC-1000；輸出功率610~1800kW.2施工準備（由原風機葉片尺寸決定）；J557電焊條20kg；氧氣3瓶；乙炔1瓶。 　　角向磨光機、便攜式振動測量儀各1臺（套）；動平衡試塊6件。 　　3施工方法不拆除外殼，直接在殼體上割出檢修方孔，能容一人坐在外殼上接觸到葉輪進行檢修作業(yè)即可，以加快施工速度。等施工完畢后再原樣恢復。 　　根據(jù)現(xiàn)場葉輪磨損情況，在葉片上劃出切割線，將葉片磨損變薄的部分全部割下。用角向磨光機將切口周圍打磨干凈，清除焊渣、毛刺等雜物，以利下一步的焊接工作。 　　根據(jù)割下的葉片尺寸，下料剪切葉片備件。備件鋼板與葉輪接觸的三面要打磨出單邊坡口。 　　焊接采用冷焊法，直流反接。焊接中要掌握好勻。焊條收弧時要注意填滿弧坑。背面用角向磨光機仔細清根，確認無缺陷后重復上述步驟，焊滿背面。焊后要仔細清除藥皮，務必除凈。 　　人員離開檢修方孔，確認安全后啟動電動機。 　　液力耦合器由低到高緩慢調整葉輪轉速，用測振儀分別測量兩個軸承座的水平、垂直方向的振動值。轉速分別在200、400、600、800、900、950/min時穩(wěn)定運行30min，記錄軸承振動值及溫升情況。 　　在提速運轉過程中，若出現(xiàn)振動值超差應立即停止提速，穩(wěn)定運行，測量振動值及振動方向，以確定平衡塊定位位置。 　　以上步驟需反復進行，直至各振動值在標準允許范圍之內。最后2號高溫風機的振動值為：葉輪轉速930/min時，傳動側軸承水平振動1.2mm/s，垂直振動0.8mm/s；非傳動側軸承水平振動l.lmm/s，垂直振動0.8mm/s，完全符合規(guī)定。 　　恢復檢修方孔，回轉窯點火升溫并順利投料生產。生產中高溫風機運行平穩(wěn)，在線測振儀顯示：回轉窯投料152/h，葉輪轉速845/min時，傳動側軸承水平振動100|JLm，垂直振動50|xm；非傳動側軸承水平振動90|xm，垂直振動46|xm，完全滿足生產需要。 　　4注意事項檢修中葉輪葉片的劃線切割、葉輪切口打磨、葉片備件的加工準備、葉片的焊接等工序，最好由一人來完成，以保證加工量的均勻性。若實在不能由一人完成，至少也應是一個工序由一人完成。 　　葉輪動平衡前一定要將葉輪全部仔細清理干凈，包括葉輪上的結皮、積灰以及焊渣、藥皮等，以保證動平衡的真實性。這一點非常重要。 　　若條件允許，動平衡試驗最好用現(xiàn)場動平衡儀進行。這樣既可節(jié)約時間，又能提高精度。 　　風機修復后一直平穩(wěn)運行，運轉率在95%以上。 　　在2005年1月計劃檢修中檢查發(fā)現(xiàn)焊縫仍清晰可見，幾乎看不出磨損，斷定可以長期運轉。由此看來，此方法既可用于事故搶修，也可用于正常計劃檢修，以降低維修費用，縮短檢修時間。 　　焊接速度，最好一遍能填平焊縫，盡量使焊材填充均勻。

在鍋爐風機控制中的應用變速控制的節(jié)能效果。 　　1引言鍋爐蒸汽是企業(yè)的主要動力，對企業(yè)的生產及安全至關重要。通常要求爐膛負壓保持在某基本負壓范圍內，如果爐膛負壓過大，既增加引風機的電耗，又會造成爐內燃料的浪費；如果爐膛負壓過小，不但影響燃料的充分燃燒，進而影響到鍋爐蒸汽的質量，還會危及設備和操作人員的安全。近年來控制系統(tǒng)功能不斷增強，特別是構成的系統(tǒng)具有抗干擾能力強對電源質量要求低控制可靠及響應靈敏等優(yōu)點，使凡在工業(yè)控制中的應用更加廣泛。我們采用PLC控制，節(jié)能效果非常明顯，提高工廠的自動化水平。 　　宜賓學院張雪平我們采用，和變頻器構成自動控制系統(tǒng)，控制鼓風機和引風機的轉速，實現(xiàn)鼓風機引風機的自動起停及緊急停機；根據(jù)爐膛負壓和煙氣氧量實現(xiàn)鼓風機引風機的變頻調速運行；實現(xiàn)鍋爐本體排空閥緊急疏水閥出口蒸汽閥的自動控制；能及時調節(jié)汽包水位主蒸汽溫度爐膛負壓煙氣含氧量。 　　根據(jù)控制要求，爐膛負壓是個重要的參數(shù)，負壓過大，則漏風嚴重，總的風量增加，煙氣熱量損失增大，同時引風機的電耗增加，不利于經濟燃燒；負壓偏正，爐膛要向外噴火，不利安全生產?？刂葡到y(tǒng)根據(jù)爐膛負壓調節(jié)引風機和鼓風機轉速，控制進出爐膛的風量，使爐膛負壓維持在2000~3000Pa之間。 　　控制系統(tǒng)保留了擋板手動控制系統(tǒng)。我們選擇歐姆龍公司用；擴展功能強，本身具有18路輸入和12路輸出，最高可擴展到100點；精度高，多量程的人機和從模塊用于反饋控制。基本指令處理時間為72ms，平均無故障時間達30萬小時。 　　燃氣鍋爐控制要求鍋爐系統(tǒng)主要包括蒸汽系統(tǒng)，軟化水處理系統(tǒng)，給水系統(tǒng)，燃燒系統(tǒng)，排污系統(tǒng)，凝結水系統(tǒng)，疏水系統(tǒng)等。天然氣由工藝系統(tǒng)送來，經過濾分離，調節(jié)壓力連鎖降至300~500Pa送至燃燒器?？諝庥晒娘L機從鍋急停爐頂部吸入，經地下風道送至爐前風箱，經調風與天然氣混合，進入爐膛燃燒。煙氣由引風機經地下煙道引出，送進煙囪，排入大氣。原來鼓風機和引風機的風量分別由其出風口檔板控制，人工操作。鼓風機引風機旦啟動均滿負荷運行，操作不便，且風余量大，極大浪費能源。 　　手動氧氣變送器負壓變送器引風柄器，電位器，引風機系統(tǒng)控制原理爐膜氧量變送器通過輸出24mA信號作為鼓風機變頻器模入信號，控制鼓風機轉速范圍，論文得到兩院院士關注技術創(chuàng)新只做速度控制。爐膛負壓檢測量通過，輸出信號作為引風機變頻器的模入信號控制引風機轉速。當自動控制系統(tǒng)出現(xiàn)故障時，變頻器模入信號通過電位器手動給定，排除故障后恢復為自動控制方式。這種方式控制簡單，操作方便，可靠性高。 　　該控制系統(tǒng)考慮了連鎖保護，一旦鼓風機或引風機停機，或者變頻器出現(xiàn)故障，既報綜合故障信號，立即實現(xiàn)連鎖，鍋爐系統(tǒng)停爐，保證鍋爐安全。如果因鍋爐汽包液位低爐膛負壓超高或超低爐膛熄火等原因引起，應立即輸出信號使引風機和鼓風機停機。 　　為保證鍋爐安全運行，要求PLC控制程序設計為先啟動引風機，2分鐘后才能啟動鼓風機；停機時，必須先停鼓風機，5分鐘后才能停引風機；引風機因故障而停機時，必須立即停止鼓風機。若變頻器有故障時，可以轉入手動控制，工頻運行，故障排除后，恢復為變頻運行，從而更有效地保證鍋爐的安全運行。 　　4應用效果該控制系統(tǒng)用于宜賓熱電廠2#燃氣鍋爐，鍋爐型號322025400，蒸發(fā)量為20萬，以前采用檔板調節(jié)風量時，大多數(shù)時間風門開度只有60%左右，節(jié)流渦流損失很大，直接反映為電動機能耗高，經濟性差。采用PLC控制的變頻調速系統(tǒng)后，工作頻率顯在35~40HZ，系統(tǒng)投運一個月的情況統(tǒng)計顯，平均日節(jié)電200kW.h左右，節(jié)電率達40%，降耗明顯；系統(tǒng)采用軟啟動方式，使電動機啟動電流大幅下降，減少了廠用電壓的波動，減少了空氣開關觸頭操作機構行狀態(tài)，電動機風機的軸承磨損和機組振動大為減少。 　5結束語對于中小型熱電廠，近年來受電網調控的限制，有的機組經常處于低負荷運行，采用PLC控制，能保證鍋爐處于良好的運行狀態(tài)，節(jié)能降耗非常明顯，控制可靠，操作方便，提高了鍋爐操作的安全性，且對原有系統(tǒng)的改造工作量不大，投資小，回報高，經濟效益明顯。

機械與設備離心風機噪聲的產生與控制蔡祖光湖南省湘潭市新世紀陶瓷機械有限公司湖南4102制噪聲應采取的措施。通過對離心風機的噪聲進行檢測分析和研宄，確定了其噪聲的主要來源及其傳播途徑，并采取有效的噪聲治理措施，達到減弱或切斷噪聲的傳播途徑或消除噪聲源的目的。 　　1前言陶瓷工業(yè)常用的離心風機是通風與除塵裝置的關鍵設備，如陶瓷原料的干法粉磨工序雷蒙磨機鍛錘式磨粉機及鼠籠式打粉機等磨粉設備利用離心風機將達到規(guī)定粒度要求的陶瓷粉料排出機外；噴霧干燥器隧道式干燥器室式干燥器鏈式干燥器及窯爐等設備利用離心風機進行熱交換，以便提高制品的加熱速度及加熱質量等；旋風除塵器及布袋除塵器等利用離心風機對生產車間進行除塵處理，確保生產車間清潔明亮及文明生產等，利用離心風機還可以完成陶瓷粉料的輸送等噪聲是陶瓷工業(yè)常用離心風機的致命缺陷。事實上，噪聲是多種不同頻率聲音的無規(guī)律的雜亂組合，嚴重損害人們的身心健康及降低工作效率。所以積極研究和探討陶瓷工業(yè)常用離心風機噪聲的產生原因危害性及其控制途徑，對保護操作工人的身體健康及提高企業(yè)的經濟效益等具有深遠而重要的意義。 　　2噪聲產生原因離心風機所產生的噪聲通常可分為機械噪聲電機噪聲及空氣動力噪聲。 　　2.1機械噪聲陶瓷工業(yè)常用離心風機的葉輪通常是直接安裝在電機軸上或通過聯(lián)軸器風機軸或通過皮帶輪風機軸及傳動帶與電機軸聯(lián)接起來，并隨電機軸起高速旋轉。雖然陶瓷工業(yè)常用離心風機的設計制造滿足了強度和剛度的要求，風機出廠時，風機軸風機葉輪聯(lián)軸器及皮帶輪等旋轉零部件都己經過嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后才組裝成臺。但因離心風機的轉速高，生產環(huán)境惡劣，空氣潮濕及粉塵飛揚等，而陶瓷粉料及塵埃等固體顆粒的主要成分仍是石英和或方石英，其硬度特別高，所以陶瓷工業(yè)常用離心風機工作時，風機葉輪等旋轉零部件極易磨損而產生機械噪聲，并現(xiàn)在以下幾方面風機葉輪的不均勻磨損，在風機風壓的作用下，導致風機葉輪產生變形，風機工作時，因風機葉輪的不平衡而產生機械噪聲。 　　因風機軸承的磨損，造成軸承滾動體與其接觸工作面形成較大的間隙而產生機械噪聲，嚴重時，軸承的內外圈與風機軸軸承座也會形成較大的間隙而產生機械噪聲。 　　有些風機通常采用多根傳動帶同時工作，若傳動帶的長度尺寸相差較大，風機工作時，有些傳動帶張緊，另些傳動帶還沒有張緊，由此產生了機械噪聲。 　　因風機的安裝不規(guī)范或工作零部件的聯(lián)接螺栓等松動造成機械噪聲。 　　因風機的高速旋轉，導致風機的某零部件產生共振而造成機械噪聲。 　　2.2電機噪聲電機是離心風機的重要組成部分，通常風機生產廠家采用的電機都是由電機專業(yè)生產廠家提供的，風機生產廠家通常對電機內部不再進行處理，而是直接使用。事實上，電機的噪聲種類繁多，通常主要現(xiàn)在以下幾方面因電機軸承的精度較差而產生的機械噪聲。 　　因電機內部徑向交變的電磁力的激發(fā)而產生的電磁噪聲。 　　因換向器整流子碳刷摩檫導電環(huán)和整流子本身產生的機械噪聲。 　　因某些零部件的振動使其固有頻率與激振力頻率相近而產生共振，形成噪聲。 　　因電機轉子的不平衡或和電磁力的軸向分量產生的軸向竄動造成的噪聲。 　　因電機冷卻風扇的形狀尺寸等參數(shù)不太合理而產生的空氣動力噪聲2.3空氣動力噪聲離心風機所產生的空氣動力噪聲通?？煞譃樾D噪聲渦流噪聲和撞擊噪聲。 　　2.3.1旋轉噪聲旋轉噪聲又叫葉片噪聲，它是由高速旋轉的風機葉輪葉片對氣體產生周期性的壓力而造成氣體壓力和速度的脈動變化所產生的噪聲。此外，風機葉輪葉片在自由空間旋轉時，與其鄰近的某固定位置的氣體將受到風機葉輪葉片及其壓力場的激振力作用，造成氣體壓力的起伏變化；由于風機高速旋轉時，風機葉輪葉片頻繁地逐個通過該位置，相應地產生氣體壓力脈動，并向周圍輻射而形成噪聲。 　　2.3.2渦流噪聲渦流噪聲又稱渦旋噪聲。方面，氣流由進風口軸盤及前盤進入離心風機內部時，由于氣體流道的急劇變化，氣體將產生劇烈壓縮或膨脹而形成渦流噪聲；另方面，氣流在通過風機葉輪葉片通道時，由于氣體邊界層的脫流也會形成渦流噪聲。 　　2.3.3撞擊噪聲離心風機所產生的撞擊噪聲是由氣流進入和離開離心風機葉輪葉片時產生的沖擊噪聲，以及氣流流經蝸殼蝸舌時所產生的哨聲噪聲等組成的。 　　3噪聲的危害性3.1噪聲影響心理并誘發(fā)多種疾病噪聲干擾人們日常談話學習工作休息等，并嚴重損害人們的身體健康。若長年累月地生活在噪聲的環(huán)境中，人們極易厭煩脾氣暴躁等，天長日久還會損傷人耳聾。臨床經驗也明，心臟病高血壓腸胃病及癌癥等疾病的發(fā)展與惡化，都與噪聲的強度有著密切的關系。 　　3.2噪聲影響安全生產降低工作效率由于噪聲的干擾，人們極易疲勞，注意力分散，精力下降等，影響工作質量，工作效率下降。由于噪聲的掩蔽效應，人們不易覺察發(fā)生事故的預兆與各種警告信號的存在，極易造成設備的損害及人身傷事故的發(fā)生，嚴重危害安全生產。 　　4噪聲的控制途徑陶瓷工業(yè)常用離心風機所產生的噪聲，通常通過進風管道進風口機殼排風管道排風口及風機基礎等向空間進行傳播，并嚴重危害人們的生存環(huán)境。為此我國政府頒發(fā)了工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標準試行草案，國際標準化組織150也規(guī)定，工礦企業(yè)的噪聲不能超過85分貝。 　　根據(jù)人們對噪聲的承受能力，距離陶瓷工業(yè)生產廠區(qū)最近要求噪聲不能超過40，45分貝4.事實上，在距離陶瓷工業(yè)常用離心風機周圍1.5范圍內測得的噪聲通常高達90，100分貝，有時甚至高達105分貝。因此，我們必須對離心風機的噪聲進行有效地控制和治理，其控制途徑介紹如下。 　　4.1控制機械噪聲的途徑風機葉輪風機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉零部件須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正，合格后才能組裝成臺，準予出廠。 　　定期檢查風機各零部件的聯(lián)接螺栓及地腳螺栓是否松動，軸承是否異常磨損或潤滑不良，傳動帶是否張緊等。若發(fā)現(xiàn)情況異常時，應立即停車排除。 　　安裝時，風機與鋼筋混凝土基礎之間應墊橡膠軟木板或毛氈板等軟質材料，使離心風機傳遞給鋼筋混凝土基礎的振動得到最大限度減弱或消除。 　　在風機的進風口和排風口處安裝段橡膠軟管，可將離心風機傳遞給風管的振動在橡膠軟管處得到最大限度減弱或消除。 　　4.2控制電機嗓聲的途徑電機冷卻風扇葉片須進行嚴格的靜平衡和動平衡校正合格后，才能組裝成臺準予出廠。同時還應合理選用電機冷卻風扇葉片與導風圈之間的間隙等，有效降低電機冷卻風扇葉片的旋轉噪聲。 　　合理選用電機冷卻風扇葉片的形狀及直徑等參數(shù)，有效降低電機冷卻風扇的渦流噪聲。 　　若電機產生低頻電磁噪聲，明電機定子有偏心，氣隙不均勻，電機定子經修復或更換后就能消除電機產生的低頻電磁噪聲；若電機產生高頻電磁噪聲，明電機轉子有缺陷，電機轉子經修復或更換后也能消除電機產生的高頻電磁噪聲。 　　4.3控制空氣動力噪聲的途徑4.3.1風機進風口及排風口處安裝消聲器消聲器是利用多孔吸聲材料來吸收聲能的，當聲波通過襯貼多孔吸聲材料的進風口及排風口處時，聲波將激發(fā)多孔吸聲材料中的無數(shù)小孔中的空氣分子產生劇烈地運動，其中大部分聲能用于克服摩擦阻力和粘滯阻力并轉變成熱能而消耗掉，從而降低離心風機所產生的空氣動力噪聲。實踐明，在離心風機的進風口及排風口處安裝消聲器，通常能降低進風口及排風口處產生的空氣動力噪聲約20，30分貝。4.3.2風機進風口處設置整流裝置因離心風機的葉輪葉片排風口的尺寸通常大于前盤處進風口的尺寸，所以氣流在風機中流動時，將在進風口圓弧段部位處形成許多渦流，渦流將與風機蝸殼及進風口零部件產生多次頻繁地碰撞而形成空氣動力噪聲。若在風機進風口處位于風機蝸殼內部的外圍處設計制作防止產生渦流的整流裝置，即增設整流圈及擋板，就能有效地防止氣流在風機進風口處形成渦流，從而降低離心風機所產生的空氣動力噪聲。 　　4.3.3改善風機蝸殼的結構形式離心風機蝸殼的作用是收集從風機葉輪流出的高速氣流，并將此高速氣流引導至排風口，在這過程中，高1進風口2蝸殼5后盤6風機軸3前盤4葉輪葉片7整流圈8擋板陶瓷工業(yè)常用離心風機的結構意速氣流將撞擊風機蝸殼并產生空氣動力噪聲。通過優(yōu)化和改善蝸殼的生產工藝，并精密制作流線形的對數(shù)螺線蝸卷曲線的風機蝸殼，能有效地減少離心風機所產生的空氣動力噪聲。 　　4.4.4改善風機葉輪的氣體流道控制離心風機葉輪進風口處的風速可有效地減少風機葉輪氣體流道的流速，降低離心風機所產生的空氣動力噪聲。若風機葉輪葉片設計制作成后掠式扭曲葉片，即該風機葉輪葉片在排風口處適度向前傾斜，而在進風口處又適度向后傾斜，就可以避免氣體流道急劇變化，阻止氣體產生渦流，從而減少離心風機所產生的空氣動力噪聲。 　　4.4控制噪聲的其它途徑通常聲音在穿過均勻致密的墻體材料時，聲能將被減弱或消除，聲能減弱得越多，那么隔音效果就越好。若用吸聲材料制作隔聲罩或隔聲間，將離心風機封閉在較小空間內，就能阻止其噪聲向外界傳播，減少離心風機所產生。 5結束語目前，陶瓷工業(yè)常用離心風機噪聲的產生與控制是各國陶瓷科技工作者和生產企業(yè)共同關注的課。我們認為應在離心風機的設計和制造中，優(yōu)化和完善離心風機結構，精心制作，盡量減少空氣動力噪聲的產生；對風機葉輪風機軸皮帶輪及聯(lián)軸器等旋轉零部件應進行嚴格的靜平衡和動平衡校正，以減少因風機振動而產生的機械噪聲。然而由于離心風機的葉輪轉速高，陶瓷生產環(huán)境，空氣潮濕及粉塵飛揚等，造成離心風機工作時風機葉輪葉片極易產生磨損而形成噪聲。我們應通過對離心風機的噪聲進行檢測分析和研究，確定其噪聲的主要來源及其傳播途徑，采取有效的噪治理措施，減弱或切斷噪聲的傳播途徑或消除噪聲源，確保最大限度減輕離心風機對周圍環(huán)境的噪聲污染，從而改進工作環(huán)境，提高生產效率。

鍋爐引風機電機控制的改進技術英荀湖南湘潭銅鐵公司熱電廠，湖南湘潭本廠234爐引風機電機控制；可虛線框內的控制線路繁雜，防跳，合閘部分重復。繼電器較多，經常出現(xiàn)故障，給檢修工作帶來很大的不便。 　　線路明顯簡化且可靠性大大增強，其工作過程如下當操作合閘開關1尺后，合閘線圈0得電，它所帶的接點相應閉合，同時，繼電器KM得電，KM這樣控制電流由。7電機電樞，給串極式電機電樞個正向起動的力矩，使其合閘，到位后打開，合閘線圈失電，同時民1失電，忙，打開，KM，KM4閉合，其作用①使合閘直流電機與外界電源斷開當激磁線圈與電源斷開時，正常的合閘電流突然中斷，根據(jù)電磁感應定律，其內部將產生自感電勢，又根據(jù)楞次定律，此電勢與原電流方向致，但此電流在電樞內的方向是與原方向相反的，機電樞D7KM4D，給直流串極式合閘電機個反向制動力矩，使其迅速停止。較長時間的運行證明，改造效果良好。 　　專營變壓器內蒙杭后成元機電行粹集大量手節(jié)能變壓器電機與多方物資調濟信息，業(yè)已形成北方變壓器市場。用戶以老換新以壞換好大小更調租賃及時到位。收售機電設備機床設備叉車。保證質置。 　　有償使用購銷倍息。 　　森蘭以顧客為關注焦點有獎調查活動圓滿結束2003年的春夏天。由于非典的囂張氣焰。企業(yè)間的正常商務往來被迫中斷大家只能靠電話傳真和網絡等進行溝通和交流。這無疑是對各行各業(yè)的嚴峻考驗。尤其是變頻器行業(yè)的各生產銷售企業(yè)更是受到了非常考驗作為國內領先品牌的森蘭變頻器。又是如何應對非典，如何對客戶進行服務的呢，森蘭公司直以實業(yè)報國永創(chuàng)第為經營理念。堅持技術為先導。質量為保，森蘭創(chuàng)名牌。服務爭流的質量方針。在非典期間。為了充分了解客戶求，森蘭公司開展了以顧客為關注焦點的有獎問卷調，活動并取得圓滿成功。 　　本次有獎調，活動開始于2003年4月15曰。截止于5月30日。主要是采取問卷調，的方式了解客戶使用森蘭產品的情況客戶的需求以及客戶對森蘭的產品服務等的意和建議。自活動開展以來。森蘭公司選擇了350位有代性的森蘭終端客戶。向他們發(fā)出了調，問卷。截止5月30日。共有300多位客戶以傳真郵件等形式參加了我們的調查活動。這些客戶來自除西藏以外的全國所有省市自治區(qū)和級城市，涵蓋了機械設備業(yè)儀儀器業(yè)石油石化業(yè)采礦冶金業(yè)風機水泵業(yè)包裝印染業(yè)化工業(yè)陶瓷業(yè)等幾十個行業(yè)和領域。有著廣泛而典型收到問卷后，我們及時對問卷進行了統(tǒng)計得到以下數(shù)據(jù)85.的客戶認為森蘭的技術經濟指標適中；96.牯的客戶認為森蘭采取了適當?shù)囊藗骱蜏贤ǚ绞剑?5.95，的客戶認為森蘭的銷售工程師和服務工程師能提供足夠的技術支持；94.1的客戶認為森蘭的服務行為規(guī)范，能夠履行24小時服務響應的服務承諾；96.36的客戶對森蘭的服務滿意；以上數(shù)據(jù)充分說明客戶對森蘭的產品和服務是非常認同的。這是森蘭公司直奉行顧客是老板以客戶為關注焦點的結果。也是森蘭能夠在短短幾年內迅速成長為業(yè)內領先品牌的原因。 　　當然。本次調蠻中。有不少客戶非常關心森蘭，他們不僅對森蘭的產品外觀體積等不夠完美的地方提出了非常好的建議。而且希望森蘭以后能夠多培養(yǎng)些能夠提供系統(tǒng)解決方案的工程師；多搞些技術講座等。調，結束后我們將這些意反馕到了相關部門并對客戶的關心和關注衷心感謝。為此。森蘭公司將給每位參加調，活動的客戶送上份播美禮品。 　

離心風機梯形截面蝸殼內旋渦流動的數(shù)值分析王企逅戴韌陳康民上海理工大學動力工程學院，上海捅要本文求解時均NS方程和BaldwinLcmax湍流模式，使用基于時間推進法的JameScn格式計算方法，對離心風機的梯形截面蝸殼內部流場進行了數(shù)值模擬。計算結果明，在蝸殼各徑向截面上都存在著個旋轉方向相反強度交替變化的渦對。該渦對會隨著徑向截面位置與蝸殼運行工的變化發(fā)生復雜的變化。對該渦對演化細節(jié)的研究有助于探討蝸殼內流動損失的些機理，風機蝸殼內的流動是高雷諾數(shù)劇烈分離的旋渦流動。對蝸殼內旋渦生成演化細節(jié)的探討，有助于認識蝸殼內旋渦流動的本質優(yōu)化蝸殼的設計。 　　由于蝸殼內部是復雜的旋渦流，其本身具有強烈的非線性性，對其內部次流及旋渦流動細節(jié)至今還不夠明了。本文旨在運用數(shù)值計算的手段，對離心風機梯形截面蝸殼內的旋渦流動進行計算與研究，著重把握在設計工況與變工況下蝸殼內旋渦流動的生成演化細節(jié)，從而為深入對蝸殼內流動本質的認識及改善其設計提供依據(jù)。 　　 　　1是計算所用風機外型意。其中給出了蝸殼六個徑向截面，隨后將在這六個截面上考察旋渦的運動與發(fā)展規(guī)律。 　　財從=1.5其中，財計算流量點，Mdcs2.2計算方法合81揣流模型。方程組采用基于時間推進法的18，1格式，有限體積法離散。為提計算的速度與收斂性，本文采用了重網格，循環(huán)的，厘3技術隱式殘差光順當?shù)貢r間步長等加速收斂技術。有關計算方法細節(jié)可參文獻4. 　　2.3計算網格與邊界條件網格生成采用分區(qū)分塊技術，將葉輪與蝸殼內各布置約30萬個網格，并對壁面附近網格進行局部加密。2給出了整個蝸殼的維網格分布。 　　計算時進口給定流量與流動方向；出口給定背壓；壁面給定無滑移條件。計算殘差下降個量級即認為計算收斂。 　　3計算結果與分析縱觀各工況下徑向截面上流譜35，可以發(fā)現(xiàn)，在絕大部分的截面上都存在著個渦對，其中渦位于徑向截面的梯形區(qū)內，另渦位于該截面的矩形區(qū)內為了簡便起，以下稱在梯形區(qū)的渦為旋渦，在矩形區(qū)的渦稱旋渦。 　　旋渦從第個截面開始形成，并沿各截面呈現(xiàn)種初生發(fā)展耗散及潰滅的演變過程。而旋渦個截面上，并且它的形成過程要比旋渦清晰地多先從壁面有部分流體被卷起，并逐步形成渦核；位于壁面的初生了渦逐步發(fā)展并離開壁面向梯形區(qū)中心運動；丁渦在運動過程+，由于粘性耗散作用，強度逐步減弱，最終被耗散掉。這過程恰能夠說明流體的粘性和外壁的影響是形成旋渦的物理機制。 　　這些流譜從個側面也說明了，組成這渦對的兩個渦中，渦是個穩(wěn)定渦，它幾乎存在于從蝸舌至360的通流區(qū)域，而旋渦是個不穩(wěn)定的旋渦，它的產生發(fā)展與耗散主要在集中在120至240的通流區(qū)域。 　　這個渦對的強度也是交替發(fā)展的，開始時旋渦較強而初生丁渦較弱；隨著旋渦的發(fā)展，其強度大，此時尺渦的強度逐步變弱；隨著丁渦運動時的粘性耗散，強度又減弱時，只渦的強度又逐步回升。 　　同時還可以看到，這對旋渦的旋轉方向恰好相反，只渦是右旋渦而旋渦為左旋渦。上述這些現(xiàn)象是與旋渦守恒定理相致的。盡管旋渦守恒定理是描述理想流體的性質，但在只數(shù)的粘性流體中，也往往能在定性上現(xiàn)出旋渦守恒的些規(guī)律。 　　比較各個工況下徑向截面上這對旋渦的產生發(fā)展過程及其強度的變化可以發(fā)現(xiàn)，在設計工況下這就說明，蝸殼的運作工況從小流量點到大流量點的變化過程中，就其粘性耗散而導致的能量損失而言，有個最佳工況點，這即是設計工況點。只有在設計工況點上，渦對的強度與作用范圍最小，這就預著蝸殼內部流動的粘性損失小，流動的效率高；而在變工況點，渦對的強度很大，從而導致了流動的粘性損失增大，流動效率降低。在蝸殼的設計中，根據(jù)徑向截面上所通過的流量隨包角的增大成正比的增加這原則得出了蝸殼型線的等環(huán)量設計原則，并形成了對數(shù)螺旋線式的蝸殼型線，參照本文的計算結果明，這種等環(huán)量設計原則能在設計工況點較好的抑制旋渦的形成，從而降低損失，提了流動效率。而在小流量點，由于蝸殼內部所通過的流量過小，通流速度過低，使梯形區(qū)的壁面上由于壁面的摩擦導致流動附面層分離從而形成旋渦；在大流量點，由于蝸殼內的流量超過設計流量，過大的通流速度使大量流體擠入蝸殼內，使蝸殼內流動的不穩(wěn)定性增加，從而導致旋渦的形成。 　　值得注意的是，隨著蝸殼工況流量的變化，旋渦與渦流的相對強度也在發(fā)生變化。在小流量與設計流量下，旋渦的發(fā)展大小始終小于旋渦，而隨著流量的大，旋渦的強度有明顯的增加。旋渦與旋渦的相對強度的變化就反映出了蝸殼內粘性損失大小的位置變化在小流量與設計流量工況點，旋渦的粘性損失主要存在于蝸殼徑向截面的矩形區(qū)，而隨著工況點的流量大，粘性損失的強度逐步向徑向截面的梯形區(qū)轉移。 　　因此，在梯形截面的蝸殼中，特別是在變工況時，旋渦所造成的總壓損失是制約蝸殼內流動效率提的個不可忽視的重要因素。 　　4結論加格式并配合，湍流模型的計算方法，對離心風機的梯形蝸殼進行了在設計工況與變工況下的數(shù)值模擬，著重研究蝸殼內部各個徑向截面上旋渦的生成演化細節(jié)，計算結果明在梯形蝸殼的徑向截面上存在著旋轉方向相反強度交替變化的個渦對。其中個旋渦位于徑向截面的梯形區(qū)內，是左旋不穩(wěn)定旋渦，它主要存在于120至240的通流區(qū)域中，并有明顯的產生發(fā)展與耗散過程；另個旋渦位于徑向截面的矩形區(qū)內，它是個右旋較為穩(wěn)定的旋渦，它幾乎充滿于從蝸舌至360的通流區(qū)域內。 　　這對旋渦的強度與蝸殼運行的工況有關在設計工況下，渦對的強度很弱，但在變工況時，渦對的強度，大。 　　隨著工況點流量的增加，位于徑向截面梯形區(qū)的旋渦發(fā)展強度也會增大，甚至會充滿整個梯形區(qū)，這就造成了梯形區(qū)內由于旋渦的粘性耗散所造成的總壓損失增加。因此，梯形截面蝸殼內梯形區(qū)中由于旋渦的粘性耗散所造成的粘性損失是影響蝸殼內部流動效率的個重要因素。 　

   觸發(fā)電路框觸發(fā)電路由過零檢測器、死區(qū)分頻器、控制器，脈沖分配器及電源5部分組成。過零檢測器從工頻501電源中分離出同步信號，利用它能準確的控制切換時間。過零檢測的靈敏度很重要，般來說在真正零點附近較合適。角度太小，正負半周同步信號不易區(qū)分，特別是在工作環(huán)境發(fā)生變化的時候，容易丟失同步脈沖，造成輸出的不穩(wěn)定。角度太大，會造成組晶閘管還未關斷而另組晶閘管又被觸發(fā)導通的惡果利用計數(shù)器對同步信號進行計數(shù)分頻，完成降頻功能。，計數(shù)器的值越大，超低頻電源的頻率就越低。 　　3是32分頻的波形，個周期為64死區(qū)控制器在計數(shù)器即將計滿數(shù)只差個同步信號便將計滿數(shù)時關斷脈沖分配器的輸出。脈沖分配器將要輸出的信號分時分組送出，分時時間是由本信號的導通時間加上死區(qū)時間及另組信號的關斷時間構成。兩組信號完全相同，僅在相位上相差18這里需特別指出，由于死區(qū)的存在，組信號簡單反相并不等于另組信號。對于無死區(qū)的電路，組信號簡單反相就可得到另組信號。 　　4輸出電壓的計算該超低頻電源的輸出是從工頻電源直接分頻得到的，它的輸出電壓與工作頻率是密切相關的。從理論上可推出半個周期的平均電壓為周波數(shù)，也代分頻數(shù)。死區(qū)所占周波數(shù)為2. 　　大，輸出電壓也就越大，但它們的變化規(guī)律是非線性的。對于3波形，變壓5結束語該超低頻電源不象其它超低頻電源能輸出比較規(guī)整的方波，它輸出的每半周都屬脈動直流。如果希望輸出波形為方破，可在輸出端并接濾波電容濾去交流分量。由于輸出是交流電，此處必須使用無極性電容且濾波電容的容量不能太大，否則由它產生的浪涌電流將會燒毀晶閘管實踐中發(fā)現(xiàn)在加濾波電容后使用效果并不理想，極板的極化現(xiàn)象有所回升。 　　1991引凡機電機異素現(xiàn)象分析某廠有臺使用多年的鍋爐經改造后投入使用，司爐工反映1臺排煙用的引風機電機又次發(fā)熱燒壞了據(jù)了解，這臺電機系列1化4極鼠籠理后用不了多久就會出故障。問似乎出在電機上。 　　引風機和電機都安裝在室外電機有遮雨蓋板，引風機是靠界電機通過皮帶輪和4根皮帶連接運行細心，從線徑和絕緣材料的選取烘烤工藝線組的焊接接線以及絕緣電阻等都經再測量檢查，確認正確無誤。 　　 在鍋爐保養(yǎng)過程中，對電機引風機也進行了檢修和保養(yǎng)引風機氣道調節(jié)閥風葉和軸都檢修過；牽引的皮帶也換上新的同規(guī)格和型號的皮帶。 　　電工把檢查的重點依然放在1以評去掉牽引引風機的皮帶，測量電機空載電流為6.9左右，正常。再安裝好皮帶，調節(jié)好電機的安裝裝置，并調節(jié)引風機時，測量電機的起動電流偏大，且運行電流達25六以上，顯然電機過載運行。再查看引風機的配套電機的銘牌參數(shù)，與運行電機的參數(shù)匹配。 　　為什么電機運行時會過載呢，筆者注意到，若引風機的轉速快則電機的負載就增大；反之，就減小。Ai引風機皮帶牽引方式上看，由于，主次=廣欠其中，主為電機軸上皮諱輪直徑，4為引風機軸上皮帶輪直徑，主為電機額定轉速，為引風機軸鈣速，因此，次與0密切相關。戈了減小負載，相應地減小，只要減，主就夠了。隨后，經測算自制了1只1徑為，主的皮帶輪，換上后再測試，切正常了。 　　心把皮帶輪給打破了，隨后維修人員隨意換了1只比原皮帶輪直徑偏大的皮諱輪，終于釀成過錯。