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耐磨陶瓷在電站風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用及存在的問應(yīng)用進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上，重點介紹了耐磨陶瓷在動葉可調(diào)弓風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用及其存在的問認(rèn)為4陶瓷是風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)于耐磨防磨處理項安全可靠效果顯著的先進(jìn)工藝，值得在風(fēng)機(jī)亍業(yè)人力推廣，引。占。 　　火電廠使的各類風(fēng)機(jī)中有引風(fēng)機(jī)。憎粉風(fēng)機(jī)和送風(fēng)機(jī)等。其中作為電廠的主要輔機(jī)之的引風(fēng)機(jī)和排粉風(fēng)機(jī)，因為磨損而嚴(yán)重影響其出力的情況并不得不頻繁地進(jìn)行更新維修，這己成為火力發(fā)電廠鍋爐安全運行的隱患之。多年來，盡管使用過許多面強(qiáng)化方法，包括面堆焊耐磨材料熱噴涂噴焊面涂覆各種高分子涂料面淬火或化學(xué)熱處理等，但效果均不十分，想，尤其適各種熱加法，述在金屈機(jī)體血產(chǎn)卞。了嚴(yán)笊的裂紋，從1又42004年4月19日收至，湛江市524000江燕明湛江電力有限責(zé)任公司李清爽北京鈦盾科技發(fā)展有限公司發(fā)了葉片斷裂事故。1998年我公司與北京鈦盾科技有限公司合作，首先在排粉風(fēng)機(jī)葉輪上使用了耐磨陶瓷來進(jìn)行防磨處理，取得了良好的使用效果，并在2000年又在動葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)葉輪上進(jìn)行了試驗，也取得了同樣的效果。1996年起，我公司的16臺排粉風(fēng)機(jī)葉輪和10臺動葉，調(diào)引風(fēng)機(jī)葉輪已全部采用了耐磨陶瓷復(fù)合處理，最長使用時間己達(dá)6年以上，使用壽命提高3倍以上，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。 　　我公司現(xiàn)有4臺30界機(jī)組，每臺機(jī)組配備4臺球磨機(jī)，每臺球磨機(jī)配臺排粉風(fēng)機(jī)。 　　同時每臺爐還配備了2臺動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)排粉風(fēng)機(jī)葉輪。1徑它020.前向12枚葉片。轉(zhuǎn)速1440介質(zhì)溫度90.閃煤粉的沖刷磨損，葉輪的平均使用壽命只有1年雖然使用過各種他強(qiáng)化工藝。包括噴涂噴炸堆焊及涂覆成分子材料，肀均使用壽命也仍未超過1年。軸流通風(fēng)機(jī)葉輪外緣直徑3200，轉(zhuǎn)速76，介質(zhì)溫度140，采用的是碳化1烏噴焊處理，平均使用壽命也不過2年，每兩年仍須重新噴焊處理。 　　風(fēng)機(jī)葉片的磨損分析對策及存在的火電廠排粉風(fēng)機(jī)葉輪主要是將磨煤機(jī)磨出風(fēng)機(jī)葉片的磨損十分嚴(yán)重。風(fēng)機(jī)的磨損部位主要集中于葉片進(jìn)口前緣和中盤與葉片的交角處，這些部位的鋼板經(jīng)常被磨穿或磨成較深的溝槽，尤其在焊縫處磨損更為嚴(yán)重。磨損破壞了風(fēng)機(jī)葉輪的運轉(zhuǎn)平衡，造成風(fēng)機(jī)劇烈振動，奴至發(fā)生嚴(yán)重的飛車事故。16添鋼制造的燒結(jié)風(fēng)機(jī)和煤粉風(fēng)機(jī)葉片的使壽命大約為6個月，有時甚至只有4個月。相對于排粉風(fēng)機(jī)，弓風(fēng)機(jī)大都采用機(jī)翼型離心風(fēng)機(jī)或軸流風(fēng)機(jī)。討機(jī)翼型風(fēng)機(jī)，由于前端是磨損最為嚴(yán)重的，5位，旦磨穿將會導(dǎo)致機(jī)翼內(nèi)部積灰，從而引起不平衡振動，必須停機(jī)進(jìn)行檢修。而對于軸流風(fēng)機(jī)葉片，磨損主要發(fā)生在葉片的迎風(fēng)端及葉片的背部，當(dāng)磨損到定程度，葉片的強(qiáng)度將會降低，風(fēng)機(jī)效率也會下降。 　　多年來，國內(nèi)外為延長風(fēng)機(jī)葉輪的使用壽命進(jìn)行了大量深入細(xì)致的研宄和探討，歸納起來主豎有以下幾種衣匝涂覆在葉片面磨損部位涂覆或粘接分子耐磨材料；熱噴涂焊采用等離子噴涂方法，氧乙炔火焰或激光櫧，葉片磨損面噴涂陶瓷碳化鎢或噴焊鎳基+碳化鎢合金；多元典機(jī)葉片磨損部位堆焊耐磨合金；或特殊焊接工藝將耐磨工程陶瓷復(fù)合在風(fēng)機(jī)葉片面上。 　　在以上工藝中，排粉風(fēng)機(jī)葉輪葉片使用堆焊噴焊工藝較名，而引風(fēng)機(jī)葉輪，尤代是軸流風(fēng)機(jī)，使用噴焊激光重銪工藝較多。但因面堆焊或噴涂工藝易引起風(fēng)機(jī)葉輪的變形，在金屬機(jī)體上會產(chǎn)生大量的微裂紋，為葉片的安全運行帶來嚴(yán)重的事故隱患，因而使用受到很大限制。相對來講，面陶瓷復(fù)合工藝因無需輸入熱量，且陶瓷的耐磨性比其它材料都好，因而得到廣泛的應(yīng)州，風(fēng)機(jī)葉輪復(fù)合陶瓷耐磨的可行性分析4機(jī)葉輪粘貼復(fù)介陶瓷的防磨效采，決于兩個條件。首先，要求陶瓷耐磨性能好，其耐磨性3少應(yīng)當(dāng)比噴涂噴燁材料或堆焊材料高3倍以上；其次，要求陶瓷與金屬之間的連接可靠，即陶瓷與金屬基體之間結(jié)合強(qiáng)度要高，韌性要好，而且要耐高溫耐腐蝕，耐老化壽命至少要在年以上，以便能充分發(fā)揮陶瓷的耐磨性能。 　　1.耐磨陶瓷的性能及厚度確定作為耐磨材料使刖的陶瓷土豎試化鋁碳化桂氮化硅及氧化鋯等。根據(jù)風(fēng)機(jī)葉輪的使用工況，耐磨陶瓷應(yīng)采用冷壓燒結(jié)氧化鋁陶瓷，其主要優(yōu)點是價格便宜密度小耐磨性能優(yōu)異。經(jīng)實測，采用冷壓燒結(jié)的氧化鋁陶瓷塊鉻鑄鐵的5倍左右。是普通碳鋼的100倍左右根據(jù)我公司風(fēng)機(jī)磨損壽命和陶瓷耐磨性能的實際情況，最后確定采用1.5，厚度的陶瓷片，這種厚度的陶瓷片每平方米10000，質(zhì)量只汀5.5中在風(fēng)機(jī)葉片的處，大為磨損嚴(yán)重。 　　1時也是為防止陶瓷脫落，采用1型陶瓷塊，并加大了在迎風(fēng)端的尺寸。 　　復(fù)介在葉片衣面上的陶瓷塊在葉輪運亍過程中受到的主要是向心力氣流的沖擊力葉片瓷便會脫落，從而失去了耐磨防磨意義。而且在使用過程中復(fù)合層還會因為溫度較高出現(xiàn)老化現(xiàn)象，從而導(dǎo)致結(jié)合強(qiáng)度下降這樣在使用到定，間廠也會導(dǎo)致陶瓷炒的脫落。根據(jù)以分析。要求陶瓷4金屬的合層必須具濟(jì)定系數(shù)僅為金屬的半，因此還得需要膠粘劑具有良好的韌性以適應(yīng)復(fù)合層間的內(nèi)應(yīng)力。 　　經(jīng)實驗室實測的陶瓷金屬復(fù)合層的主要性能如下不同溫度下抗拉強(qiáng)度金屬金屬分150，抗剪強(qiáng)度分別為28河，1室溫及介于陶瓷金屬之間，固化后不收縮。 　　經(jīng)計戴排粉風(fēng)機(jī)在工作溫度為90，的條件下，當(dāng)個直徑為2020的排粉風(fēng)機(jī)葉輪以144，轉(zhuǎn)動時，在葉輪最邊緣上的±，為4.46.而此時夂介層所能提供的抗的力為3600100，復(fù)合層結(jié)合力的大小是瓷片受到的向心力的近450倍而引風(fēng)機(jī)葉輪1的最外緣陶瓷片受的向心力為3.56隊而復(fù)合層可以提供的結(jié)合力為2000，是陶瓷片受的向心力的560倍。由此可，陶瓷金屬結(jié)合層具有極的保險系數(shù)。 　　在風(fēng)機(jī)的應(yīng)用與分析1.在排粉風(fēng)機(jī)葉輪上的應(yīng)用我公司先后己在16臺排粉風(fēng)機(jī)和10臺軸流動葉可調(diào)風(fēng)機(jī)的葉片上全部復(fù)合了陶瓷層。排粉風(fēng)機(jī)葉輪最長使用時間為6年軸流風(fēng)機(jī)葉片使用達(dá)3豐，而口前仍在使。排粉風(fēng)機(jī)葉太面使用尺寸為10，1.5，父合部位為沿底盤焊縫23寬度，入口處用0型陶瓷片，迎風(fēng)面7度為61腿。軸流風(fēng)機(jī)葉片1作太山風(fēng)面使用型陶瓷片，在背面沿迎風(fēng)邊處復(fù)合了60寬投，使用過程中求用了友而嗩砂處理，金，及陶瓷面進(jìn)行活化偶聯(lián)劑處理及捫應(yīng)直接投入使用。 　　自1996年月投運至1997年10月檢測，除臺舊葉輪兇原葉片磨損過于嚴(yán)氓而使陶瓷片懸空并局部脫落外，其它葉輪上的陶瓷片均完好無損，經(jīng)目測，并未發(fā)現(xiàn)有明顯的磨損現(xiàn)象。實測磨損只有0.10.2入1處的1型瓷打。也僅是梭自磨損，平均減少還不到0.，1.同，付1917年2月粘站的7臺葉輪進(jìn)行了檢查，所有葉輪上的陶瓷片全都完好無損。按實際運行時間計戴每年最多磨損0.1！磨損量為粘瓷片厚的15.繼續(xù)運行到2003年后，由于復(fù)合層的老化問，尤其是由于復(fù)合層被沖刷，才導(dǎo)致了局部陶瓷片的脫落而停止了使用，檢查后發(fā)現(xiàn)陶瓷磨損不到迎過分析不同部位陶瓷片的磨損情況發(fā)現(xiàn)，在沿氣流流動方向的平面上瓷片磨損平均還不到0.2，越靠近葉輪外圓，磨損越嚴(yán)重，平均磨損0.3，明從比中盤輪轂兩側(cè)處磨損嚴(yán)重。這是由于愈靠近葉輪的外圓周，氣流流速就愈大，因而磨損也就愈嚴(yán)重。 　　與沿氣流方向相比，在沿氣流垂直方向上入口處的瓷片磨損最為嚴(yán)重，最多可達(dá)305實際這正符合陶瓷沖刷磨損特性，即氣流入射角愈大，磨損愈嚴(yán)重。而且由于接縫處形成了渦流，使得沿接縫處金屬基體磨損最為嚴(yán)重，甚至可以把金屬襯板磨穿，而使陶瓷完全懸空，從而造成部分迎風(fēng)接縫處瓷片脫落。粉風(fēng)機(jī)葉輪，由于采用了尺寸精度更高厚度更薄，基本消除了因陶瓷底層復(fù)合層磨損而導(dǎo)致陶瓷片脫落的現(xiàn)象。 　　2.在軸流風(fēng)機(jī)葉片上的應(yīng)用在己經(jīng)運行的8臺葉輪中，最長的臺連續(xù)運行時間己達(dá)3年。在運行的第年檢查發(fā)現(xiàn)，在葉片的尖端部位有3個陶瓷卡子碎裂，經(jīng)分析可能是因為運行過程或安裝過程中的撞擊所致。除此之外陶瓷面完好無損，幾乎看不到有任何磨損現(xiàn)象。在隨后施工的葉片中雖然有個別陶瓷片碎裂，經(jīng)分析也都是因為硬物撞制斤級經(jīng)簡艱修補(bǔ)就未再出現(xiàn)類似情況山尸引風(fēng)機(jī)葉輪葉片是在排粉風(fēng)機(jī)使用多年以后才采用陶瓷復(fù)合技術(shù)己充分克服了陶瓷復(fù)合過程中存在的問而且由于軸流風(fēng)機(jī)葉片幾何尺寸簡單，轉(zhuǎn)速較低，電除塵效率較高，煙氣中粉塵濃度較低，雖然工作溫度比排粉風(fēng)機(jī)葉輪高，但仍在復(fù)合層合力的工作溫度范圍內(nèi)，因此使用效果比排粉風(fēng)機(jī)更好，估計至少可以使用8年以上。 　　六結(jié)論經(jīng)過幾十臺排粉風(fēng)機(jī)和軸流動葉可調(diào)風(fēng)機(jī)復(fù)合陶瓷防磨的實際運行，明風(fēng)機(jī)葉輪面復(fù)介陶瓷防磨坫項可靠效的耐磨防磨措施，雖然早期因為施工和加工精度的局限，有部分陶瓷片脫落的情況出現(xiàn)但只要施工仔細(xì)，嚴(yán)格按照工藝操作，就可以保證陶瓷片不發(fā)生脫落，8的實際經(jīng)驗嘰復(fù)合陶瓷對火電廠的排粉風(fēng)機(jī)和軸流引風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行耐磨防磨處理是個安全可靠，而且效果十分明顯的耐磨防磨手段，很值得在風(fēng)機(jī)行業(yè)大力推廣使用。

　　1引風(fēng)機(jī)是種將原動機(jī)的機(jī)械能轉(zhuǎn)換為輸送氣體給予氣體能量的機(jī)械。引風(fēng)機(jī)是鋁電解行業(yè)中電解煙氣凈化系統(tǒng)不可缺少的機(jī)械設(shè)備，是煙氣流動的動力源，將凈化處理的干凈煙氣排入大氣。引風(fēng)機(jī)故障率較高，據(jù)統(tǒng)計平均每年發(fā)生故障46次，導(dǎo)致機(jī)組非計劃停運或減負(fù)荷運行，影響電解煙氣凈化的效果。風(fēng)機(jī)的故障類型繁多，原因復(fù)雜，根據(jù)實踐經(jīng)驗，風(fēng)機(jī)常故障主要為軸承振動超標(biāo)和軸承溫度，引風(fēng)機(jī)軸承振動超標(biāo)引風(fēng)機(jī)軸承振動超標(biāo)是運行中常的故障，會引起軸承和葉片損壞螺栓松動機(jī)殼和風(fēng)道損壞等故障，嚴(yán)重危及風(fēng)機(jī)的安全運行。引風(fēng)機(jī)軸承振動超標(biāo)當(dāng)?shù)奶幚磙k法。 　　2.1葉片非工作面積灰引起引風(fēng)機(jī)振動此現(xiàn)象主要現(xiàn)為風(fēng)機(jī)在運行中振動突然上升。 　　這是因為當(dāng)氣體進(jìn)入葉輪時，與旋轉(zhuǎn)的葉片工作面存在定的角度，根據(jù)流體力學(xué)原理，氣體在葉片的非工作面會有旋渦產(chǎn)生，于是氣體中的灰粒由于旋渦作用會慢慢地沉積在非工作面上。機(jī)翼型葉片易積灰，當(dāng)積灰達(dá)到定重量時，由于葉輪旋轉(zhuǎn)離心力的作用，將部分積灰甩出葉輪，造成葉片積灰不均勻?qū)е氯~輪質(zhì)量分布不平衡，從而使風(fēng)機(jī)振動增大。 　　在這種情況下，通常只需把葉片上的積灰鏟除，便可減少風(fēng)機(jī)的振動。通常的處理方法是臨時停機(jī)后打開風(fēng)機(jī)機(jī)殼的入孔門，檢修人員進(jìn)入機(jī)殼內(nèi)清除葉輪上的積灰。此時需在停機(jī)后做動平衡試驗，用點加重法找動平衡較為簡單方便。其操作步驟為首先清除葉片上的積灰或積粉。 　　第一步選取試重。 　　現(xiàn)場動平衡中試加重量大小的選定試加重量太小，則產(chǎn)生初始不平衡狀態(tài)的變化量過小，誤差大；試加重量太大，則風(fēng)機(jī)可能損壞。一般選定試加重量在軸承上產(chǎn)生的不平衡力小于或等于轉(zhuǎn)子施加給軸承靜重量. 　　 　　第二步加重測振。 　　將葉輪等分4點，畫出0度點，60度點，120度點.和240度點，分別將試重6加于60點，啟動風(fēng)機(jī)到工作轉(zhuǎn)速，測試軸承處的振動振速2，并測試葉輪不加重時的振動振速。   第三步計算不平衡量和角度   第四步加重校正。 　　按計算值稱量，并按角的對面角度加重。 　　2.2葉片磨損引起的振動磨損是風(fēng)機(jī)中最常的現(xiàn)象，風(fēng)機(jī)在運行中振動試驗本廠的離心鍋爐引風(fēng)機(jī)型號Y4-73-28D電機(jī)功率800kw，一般是由于葉片磨損平衡破壞后造引起風(fēng)機(jī)振動的原因很多，除上述主要原因外，還有聯(lián)軸器中心偏差大，基礎(chǔ)或機(jī)座剛性不夠，電機(jī)振動引起等，有時是多方面的原因共同作用的結(jié)果。 　　實際工作中應(yīng)認(rèn)真總結(jié)經(jīng)驗，多積累數(shù)據(jù)，掌握設(shè)備有的放矢地采取相應(yīng)措施解決。 　　　2.3風(fēng)道系統(tǒng)振動導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)的振動軟聯(lián)接位置加重風(fēng)機(jī)軸承溫度異常升高的原因有潤滑不良冷卻不夠軸承異常。離心式風(fēng)機(jī)軸承置于風(fēng)機(jī)外軟聯(lián)接若是由于軸承疲勞磨損出現(xiàn)脫皮麻坑間隙增大引起聽軸承聲音和測量振動的方法來判斷；若是由于潤滑不良冷卻不夠的原因引起的軸承溫度高，則是較容易判斷的。軸承溫度高可從以下幾個方面檢查和解決加油是否恰當(dāng)。應(yīng)當(dāng)按照定期工作的要求給軸承箱加油。軸承加油后有時也會出現(xiàn)溫度高的情況，主要風(fēng)道系統(tǒng)的振動通常會引起風(fēng)機(jī)的受迫振動，這種情況易出現(xiàn)且易被忽視。風(fēng)機(jī)出口擴(kuò)散筒隨負(fù)荷的越大，進(jìn)出風(fēng)量越大，風(fēng)道系統(tǒng)振動也會隨之改變。一般擴(kuò)散筒的下部只有4個支點，另一邊的接頭是絕緣膠皮的軟接頭，這樣來整個擴(kuò)散筒的重量是懸吊受力，軸承座的振動直接與擴(kuò)散筒有關(guān)，負(fù)荷越大，軸承產(chǎn)生振動越大2.針對這種狀況，在擴(kuò)散筒出口端下面增加個活動支點3，可升可降可移動，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷變化時，只需微調(diào)該支點，即可消除振動。經(jīng)過現(xiàn)場實踐效果非常顯著。 　　2.4動靜部分相碰引起風(fēng)機(jī)振動引起動靜部分相碰的主要原因葉輪和進(jìn)風(fēng)口不在同軸線上；長時間運行后進(jìn)風(fēng)口損壞變形；葉輪松動使葉輪晃動度大；軸與軸承松動；軸承損壞；主軸彎曲。 　　根據(jù)不同情況采取不同的處理方法。 　　若加油過多，這時象為溫度持續(xù)上升，到達(dá)某值后般比正常運行溫度高10~15℃就會維持不變，然后逐漸下降。 　　軸承箱冷卻水不足。引風(fēng)機(jī)的煙溫高達(dá)200℃，軸承箱如果沒有有效的對其冷卻，軸承溫度會升高。操作人員應(yīng)檢查水壓及流量及冷卻水管是否堵塞。確認(rèn)不存在上述問后再檢查軸承箱潤滑油油質(zhì)及其軸承的磨損狀況。 　　風(fēng)機(jī)屬于通用設(shè)備，在冶金行業(yè)有著廣泛的應(yīng)用。風(fēng)機(jī)軸承的振動超標(biāo)和高溫是風(fēng)機(jī)的主要故障，同類故障產(chǎn)生的原因也有多種多樣，只有采取針對性的措施，加強(qiáng)設(shè)備的維護(hù)保養(yǎng)，才能有效地提高風(fēng)機(jī)運行效率。

網(wǎng)絡(luò)生成及求解方法選取0型離心風(fēng)機(jī)作為研，付象，代葉輪遜出口，樣分別為220和23寬度為22，葉片數(shù)為61只前以板式巧曲葉片。 　　網(wǎng)格生成采用，限容積法，整1流場計算區(qū)域分為葉輪內(nèi)部和蝸殼內(nèi)部區(qū)域，網(wǎng)格形狀采用棱柱形面體。網(wǎng)格總數(shù)約22萬。基木方程采用維雷諾均守恒型5方程，湍流模型采1.標(biāo)準(zhǔn)口方枵模型，對流源項采用階迎風(fēng)格式離散，吒力速度耦合采用5算法。進(jìn)口條件壓力邊界條件，進(jìn)口為人壓。出條忭出速度按體積流量算所得，葉輪選用旋轉(zhuǎn)少標(biāo)，給定旋轉(zhuǎn)壁而邊界條件為+同工況的轉(zhuǎn)速。蝸殼選叫靜止啦標(biāo)連續(xù)性方程和動呈方程寫成張，形式，分別為心如戶，均勻，同軸線上不同斷面的預(yù)旋不同，靠近輪蓋側(cè)素亂。預(yù)旋也隨之增加。 　　2蝸殼從速度云可以看出2，在葉輪出口至蝸殼之間流速分布比較理想，違度逐漸降低。對比兩可以看出越靠近葉片前緣，速度越大。這是由于高速葉輪對氣流不斷吸附的結(jié)果。同時可以明顯地看出蝸舌對流場的阻礙作用。 　　叫。23結(jié)果分析從速度云可以看出纟認(rèn)葉輪進(jìn)口處存在明顯的氣流預(yù)旋，且沿半徑方向增加。由于蝸殼不對稱以及蝸舌的影氣流的預(yù)旋沿周方向分布不均。蝸陽近甚至出現(xiàn)負(fù)值這與實驗結(jié)果坫本，A.，wiis吻司時付照兩塍看山預(yù)旋沿軸向分布也不，咖，從跨盤蓋中心處靜壓與總壓等值線分布可以看出，氣體從葉輪流入到蝸殼時，靜壓持續(xù)上升，這是由于流道持續(xù)擴(kuò)張的結(jié)果。總壓是動壓和靜壓之和氣體總的能說由于葉輪做功流體在流動中煤礦井下膠輪車輛用制動器的設(shè)計戴志曄煤炭科學(xué)研宄總院太原分院，太原030006商。要論述了制動器設(shè)計；蝴盾的基本騰工作制動器和駐車制動器設(shè)計計佩中有關(guān)制2=器制動力公式計，每牌輪上的制動靜力方法。料設(shè)計制動器時王要，參說的嗍足和王要件的結(jié)構(gòu)設(shè)計與選型作了詳細(xì)的介紹。 　　關(guān)詞杈輪車輛；制動器；制動力矩；摩擦片浮動密封1制動器的設(shè)計原則制動器的設(shè)計原則首先要保證車輛工作的安全性和可靠性，必須完全符合最新頒布的煤礦安全規(guī)，和煤71防保柴油機(jī)膠輪乍技術(shù)檢驗規(guī)范暫行的有關(guān)條款的規(guī)定。 　　由于膠輪車受到煤礦井下工作條件的制約，它遵照上述規(guī)范的有關(guān)條款要求，制動器的設(shè)計原則車輛應(yīng)設(shè)置1作制動，工作制動的最火靜態(tài)制動力應(yīng)符合50機(jī)車的最大質(zhì)量。 　　車輛應(yīng)設(shè)置停車制動，停車制動應(yīng)在車輛動力運行和動力停止運行時都能起作用。停車制動裝置要保證機(jī)車在規(guī)定坡道上承載1.5倍最大負(fù)荷，能保持靜止?fàn)顟B(tài)。 　　車輛額定載荷，初速度20的平道上制動距離應(yīng)令如果車輛的最大運行速度20，在流動損失，總壓也隨流動遞減。 　　18時的速度矢量可以看出，流場由于受蝸舌通道急劇縮小的影響，有部分流體逆流回到蝸殼頭部，影響了風(fēng)機(jī)的效率且惡化了該區(qū)域的流動。對比這3種不同的工況下的蝸舌流場，它們對蝸殼的沖擊是不同的，其中設(shè)計工況時0.2，8，氣體對蝸舌沖擊很小，流動比較理想。 　　由于葉輪進(jìn)出口間存在著壓力差，使得蝸殼靠近輪蓋處的部分流體從高壓向低壓區(qū)域回流，這種流動源源不斷，使得回流流體從葉輪中獲得的能量白白耗散，從而降低風(fēng)機(jī)效率。因此，該類風(fēng)機(jī)應(yīng)盡景減少泄；過。 　　4結(jié)語應(yīng)用成熟的商業(yè)軟件對風(fēng)機(jī)進(jìn)行維數(shù)值模擬，很好地捕捉了風(fēng)機(jī)內(nèi)部流場的些重要的流動現(xiàn)象。模擬結(jié)果明風(fēng)機(jī)進(jìn)口處存在著明顯的預(yù)旋，且預(yù)旋的大小在徑向及軸向都有變化。風(fēng)機(jī)蝸舌處受到?jīng)_擊，附近有部分流體逆向回流。風(fēng)機(jī)輪蓋處存在著從高壓向低壓方向的回流。這些都說明風(fēng)機(jī)內(nèi)流場流動情況是非常復(fù)雜，各個部件之間是有聯(lián)系的，相互影響非常大。

  　　4分布數(shù)據(jù)管理4.1數(shù)據(jù)復(fù)制和分布在包括多個數(shù)據(jù)庫服務(wù)器的，3結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)庫系統(tǒng)中，應(yīng)支持將某服務(wù)器上的某些中的數(shù)據(jù)復(fù)制和分布到其他遠(yuǎn)程數(shù)據(jù)庫服務(wù)器節(jié)點上，這樣就可以引用復(fù)制的數(shù)據(jù)和本地在本地完成分布式查詢操作，以便減少網(wǎng)絡(luò)通信開銷。當(dāng)個遠(yuǎn)程數(shù)據(jù)庫發(fā)生故障時，某些查詢還可以通過本地復(fù)制完成。 　　4.2兩階段提交兩階段提交用來協(xié)調(diào)參與個分布式事務(wù)的多個服務(wù)器個分布式事務(wù)所涉及的多個服務(wù)器中，有個作為協(xié)調(diào)者，其余的作為參與者。服務(wù)器之間必須能夠相互通信。 　　在第階段，協(xié)調(diào)者詢問各個參與者能否提交該事務(wù)，并等待它們的回答。若有的參與者給出否定的回答，或由于網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)故障協(xié)調(diào)者得不到回答，則做出撤銷該事務(wù)的決定。若收到所有參與者的肯定答復(fù)，則做出提交該事務(wù)的決定。 　　第階段，各參與者根據(jù)收到協(xié)調(diào)者所做的決定進(jìn)行事務(wù)后，該事務(wù)結(jié)束。 　　采用兩階段提交協(xié)議后，若系統(tǒng)發(fā)生故障，各服務(wù)器利用各自有關(guān)的日志可以進(jìn)行恢復(fù)。 　　5結(jié)束語隨著1價6，1技術(shù)的發(fā)展及電子商務(wù)的開展，越來越多的企業(yè)開始建設(shè)自己的并且在此基礎(chǔ)上開發(fā)相應(yīng)的數(shù)據(jù)庫應(yīng)用系統(tǒng)，為保證數(shù)據(jù)庫應(yīng)用系統(tǒng)的成功，作為系統(tǒng)的用戶和開發(fā)者，都應(yīng)密切關(guān)注03結(jié)構(gòu)的083的實現(xiàn)技術(shù)的進(jìn)展，并及時了解和掌握最新的技術(shù)。 　　1廖衛(wèi)東陳梅。知程序設(shè)計指南。機(jī)械工業(yè)出版社北京。1996. 　　2李紅梁晉。電子商務(wù)技術(shù)。人民郵電出版社北京。2001. 　　3祁明。電子商務(wù)實用教程。高等教育出版社北京。2000. 　　4鄭成增陳志峰等。賈6數(shù)據(jù)庫技術(shù)分析研究。計算機(jī)工程與應(yīng)用。2000.8. 　　5邢春曉，潘泉，張洪才。通用1數(shù)據(jù)庫系統(tǒng)體系結(jié)構(gòu)研計算機(jī)工程與應(yīng)用。1999.9. 　　6彭暉。基于網(wǎng)絡(luò)的數(shù)據(jù)庫開發(fā)技術(shù)。計算機(jī)工程與應(yīng)用。2000.12. 　　抽霧風(fēng)機(jī)的改造李貴武天鐵集團(tuán)煉鋼廠涉縣056404天鐵集團(tuán)煉鋼廠連鑄機(jī)在生產(chǎn)時，必須大量使用冷卻水冷卻鑄坯和鑄機(jī)設(shè)備，因此產(chǎn)生大量水蒸汽。抽霧風(fēng)機(jī)正常時，可將蒸汽排出，旦出現(xiàn)故障，蒸汽就沿著平臺蓋板的縫隙涌入澆鋼操作平臺，使?jié)蹭摴o法看清結(jié)昌器內(nèi)液面的高低，便不從而降低系統(tǒng)阻力，提高霧氣排出量。，選用流量較大的風(fēng)機(jī)。具體參數(shù)如下風(fēng)機(jī)型號472如12轉(zhuǎn)速20，動機(jī)型號28034；電動機(jī)功率75賈。 　　能根據(jù)鑄坯拉速很好地控制中間包水口的關(guān)閉。 　　1859Pa；旋向左0.；電動機(jī)型號250肘4；電動機(jī)功率55讓賈。 　　1問的提出及對策該風(fēng)機(jī)運轉(zhuǎn)時，噪音很大，并伴有劇烈的振動，抽霧效果差，葉輪更換頻繁，嚴(yán)重的影響了生產(chǎn)。主要現(xiàn)在如下幾個方面抽霧效果差?，F(xiàn)為霧氣抽不出去或抽不完全，針對這種現(xiàn)象，從以下幾個方面予以改進(jìn)。，改善霧氣室氣流流動狀態(tài)?，F(xiàn)在的霧氣室多為開放狀態(tài)，風(fēng)機(jī)系統(tǒng)做部分無用功，霧氣滯留于霧氣室。措施為密封霧氣室，合理組織氣體流動。，改變風(fēng)機(jī)管路的走向。由于風(fēng)管中多達(dá)個90.彎管，般個彎頭給系統(tǒng)增10的阻力。改進(jìn)措施為選用45.角機(jī)殼，同時將進(jìn)葉輪磨損嚴(yán)重，更換頻繁。據(jù)統(tǒng)計，僅1999年就更換了7個葉輪，多為動平衡失效，葉輪鉚釘松動，輪盤變形，嚴(yán)重的制約著連鑄生產(chǎn)。經(jīng)過對損壞的葉輪加以分析，主要有以下兩個方面原因；0霧氣中主要為高溫水蒸汽，水霧在葉輪高速旋轉(zhuǎn)過程中與葉片和輪盤摩擦，天長日久，形成水蝕，472系列風(fēng)機(jī)葉片為葉空機(jī)翼形，在這種環(huán)境中，葉片極易產(chǎn)生水洞，從而異致葉輪平衡失效。，風(fēng)機(jī)在正常運轉(zhuǎn)時，硬度并伴有尖利棱角的鋼渣以高速沖擊葉片面，造成葉片面磨損，當(dāng)沖擊角度較大時，磨損片面有定的硬度和，性。根據(jù)以上現(xiàn)象，采取如下措施，改進(jìn)葉輪結(jié)構(gòu)和材質(zhì)。葉片根部工作面，加護(hù)板，輪盤采用16，1鋼板。優(yōu)選熱噴涂技術(shù)強(qiáng)化葉片面，選擇硬度高耐磨粒磨損，耐沖蝕磨損的噴焊材料。我們選擇了，2自溶性合金粉沫，它完全能滿足上述要求，并且有較好的噴焊工藝性。 　　出氣管作改動。 　　改造前1支架2傳動部分1葉輪4出風(fēng)管5進(jìn)風(fēng)管6霧氣室振動不穩(wěn)。主要原因為葉輪的動平衡失效，具體措施前面己經(jīng)產(chǎn)述。另外，該風(fēng)機(jī)的基礎(chǔ)為鋼制結(jié)構(gòu)，鋼制結(jié)構(gòu)吸振性能差，且有共振傾向，為此，我們采用了混凝土結(jié)構(gòu)，并且在傳動部分下面增加了減振支座，以增加風(fēng)機(jī)的平穩(wěn)性。 　　2改造效果天鐵集團(tuán)煉鋼廠自2000年5月份改造以來，風(fēng)機(jī)抽霧效果良好，年故障率為零，保證了抽霧風(fēng)機(jī)的安全運行，同時每年可節(jié)約維修費兩萬余元。

介紹離也鼓壓風(fēng)機(jī)葉輪制造工藝的改進(jìn)，即將葉輪前、后盤整體巧壓成型，改為前、后盤均采用環(huán)揮縫兩體縫，進(jìn)后產(chǎn)品質(zhì)量明思提高。 　　1刖胃離也鼓壓風(fēng)機(jī)特點是轉(zhuǎn)速高，壓力大，葉輪流道窄，線速度高。因此葉輪所受傳動扭矩大，義力狀態(tài)復(fù)雜且大。迄要求葉輪制造有很局的精度，葉輪材質(zhì)有很好的強(qiáng)度。風(fēng)機(jī)行業(yè)設(shè)計離也鼓壓風(fēng)機(jī)葉輪時，前、后盤般采用15nV整體鍛壓成型，然后進(jìn)行加工。這種鍛件成本大，生產(chǎn)周期長。如果改為焊接結(jié)構(gòu)件，可克服抖上弊端經(jīng)濟(jì)效益明顯。而PF2850離也鼓壓風(fēng)機(jī)葉輪也就在運方面作了嘗試，達(dá)到了預(yù)期效果。 　　2口尸2850離屯、鼓壓風(fēng)機(jī)葉輪結(jié)構(gòu)口。2850離屯、鼓壓風(fēng)機(jī)葉輪改為如圖1所示的焊接結(jié)構(gòu)件：即前盤和后盤均采用環(huán)焊縫兩體揮，內(nèi)環(huán)材料為15nV鋼，外環(huán)材料wF60鋼板。 　　因而是異種鋼焊接焊接位置板厚較大25，焊縫強(qiáng)度高、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、鋼度大、焊接收縮量大。 　　為了減少焊接變形將制定了合理的掉接工藝，并采用嚴(yán)格的工藝措施保證巧接變形在合理的范圍內(nèi)。 　　板厚較大，且為環(huán)焊縫，具有較大的拘束力，兩種材料的性能也有差異。焊接時產(chǎn)生裂紋的傾向很大，也可能產(chǎn)生很大的焊接變形而影響葉輪的制造精度。因此，揮條的選擇、焊接順序、揮接參數(shù)、層間溫度和焊后熱處理制定如下：是考慮到堿性含轄焊條巧敷金屬含硫、氧、氮、氧等雜質(zhì)都比銀巧型焊條低，其燒敷金屬的機(jī)械性能比飲巧型焊條好，具有良好的塑性、低溫初性和抗裂性能，工藝性能也很好。采用低匹配的焊接材料能運當(dāng)降低焊縫的強(qiáng)度，提高其塑性和初性，從而也可緩解焊接接頭的受力狀態(tài)，也能降低裂紋包括再生裂紋的敏感性。 　　打底然后采用手工電弧焊，進(jìn)行每道輝時采用雙人十字交叉焊如圖2的ABD.且后道焊與前道焊接方向相反，目的是減小因受熱的不均勻性而產(chǎn)生較大的應(yīng)力導(dǎo)致構(gòu)件變形。 　　3前后盤環(huán)形焊縫的焊接基礎(chǔ)前后盤的內(nèi)環(huán)和外環(huán)材料分別為151￥和WF60，為異種鋼焊接，雖然兩種材料的碳當(dāng)量都不高，材料具有良好的焊接性山，但是因為經(jīng)驗交流抓曲丑租損術(shù)128焊接方法：采用較小的線能量焊接，采用短弧窄焊道、分段焊、多層焊減小揮接熱影響區(qū)，細(xì)化晶粒，提高掉縫機(jī)械性能。 　　4層間度：了層運200尤此來防止晶粒粗大，減小熱裂紋產(chǎn)生的傾向。 　　6防止或減小焊接變形的措施。采用固定板鋼性固定減小變形量。 　　4PF2850風(fēng)機(jī)葉輪前后盤的焊接工藝。輝前準(zhǔn)備：前后盤的內(nèi)環(huán)和外環(huán)機(jī)械加工開坡口化圖3，焊前用角面拋光砂輪將焊縫坡口內(nèi)及焊縫周圍50內(nèi)的油污、鐵鎊、氧化皮清除干凈，并及時噴上防鎊劑。 　?、蹖⑶昂蟊P的內(nèi)環(huán)與外環(huán)水平放置于工作臺上。裝好，用固定板將其點焊固定如圖4，檢查合格后滿焊固定板。為保證層間度了層2撕節(jié)，采用熱電偶式溫度計4點控制度。 　　固定做塊均布/材廟151.板厚25④選用ZX7400型直流手工電弧焊機(jī)和鶴極弧焊設(shè)備。 　　色前后盤的拼焊：①在固定板的對立面用Tig焊進(jìn)行打底焊，然后采用手工電弧巧在該面焊至4~6胃焊高時翻面。 　　翻面后將固定板送面焊滿焊。 　　翻面將固定板對立面滿焊。 　　注意：焊接時定要采用雙人十字交叉焊如反，每道焊后除去巧渣后應(yīng)輕輕敲擊焊縫，如果有飛艦則應(yīng)將其磨去后進(jìn)行下道掉。每焊層都要觀察其變形量，隨時通過焊接次序調(diào)整焊接變形量。在焊接過程中要隨時測定層向溫度，如果了層200屯時要停止輝接防晶粒粗大和減少熱裂紋產(chǎn)生的傾向。固定板在去應(yīng)力熱處理后方可拆除。 　　8焊后熱處理：焊后立即進(jìn)行消除應(yīng)力處理，在熱處理時，應(yīng)避開600這15nV產(chǎn)生回火脆性的敏感溫度。見圖5. 　　序號焊條規(guī)格焊接電流~電弧點壓而i他面后盤的焊接后盤的焊接主要是不能全部點只能是葉片與前盤先焊接后再與5葉片與前葉片與前焊裝配后焊接，后盤焊接。 　　葉片與前盤的焊接因單邊受熱，而致使前盤變形很大，而影響其尺寸精度。因此嚴(yán)格控制焊接工藝方能盡量減小其變形量?？刹扇∪缦麓胧?在葉片與前盤焊接時在前盤上焊上如圖5所示反變形王藝圈，剛性固定反變形。 　　￡在焊接過程中，盡量采用小規(guī)范焊接參數(shù)，在順序上采用雙人十字交叉焊，先用43.2焊條焊層，然后用44焊條焊層。見圖6. 　　葉輪巧焊接工藝參：。 　　焊條規(guī)格焊接電流電弧點壓盍5層4反變形工藝圈在整個葉輪焊接完進(jìn)行去應(yīng)力熱處理后方可拆除，通過上措施可抖將葉輪的葉片與前后盤的焊接變形控制在景小的合理范圍內(nèi)。 　　6結(jié)束語PF2850葉輪的焊接嚴(yán)格按W上工藝進(jìn)行，保證了焊接質(zhì)量且將焊接變形控制在要求的范圍內(nèi)。 　　采用低匹配的高初性焊條對受大扭矩的轉(zhuǎn)動件，在減小裂紋傾向上是十分有效的，剛性固定和焊后去應(yīng)力熱處理反變形和減小應(yīng)力集中是必要的。葉輪前后盤由鍛件改為兩體環(huán)形焊的工藝突破，因降低了制造成本，對加大鼓壓風(fēng)機(jī)產(chǎn)品的市場競爭力有著十分重要的意義。 　　第作者簡介：蔡育新，男，1967年生，湖北應(yīng)城人，大學(xué)本科，工程師。廣州廣集團(tuán)有限公司廣州市廣風(fēng)機(jī)廠車間主任。研充領(lǐng)域=機(jī)械設(shè)計與制造。已發(fā)表論文1篇。 　　化接巧56貢連接，另端則通過軸承、軸、滑動槽與壓料棒相接，連桿上的軸承在滑動槽里往復(fù)滑動，帶動壓料棒作往復(fù)運動。連桿同時受到彎矩、拉力和力等。故要考慮它的強(qiáng)度和郵度。 　　而且，運動轉(zhuǎn)換過程中容易由于不平衡而產(chǎn)生振動，或者卡死。因此，要保證兩端軸承座的平行度和與同端面的垂直度。精加工前要進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。 　　0壓料棒壓料棒也是自動壓料機(jī)的關(guān)鍵零件之，見黃設(shè)定的壓力時彈預(yù)定壓力可調(diào)，巧料棒將克服彈壓力而較彈，不致于壓壞擠條機(jī)螺桿，從而起到過載保護(hù)的作用。壓料棒的上下往復(fù)運動主要受壓力作用，也受到很小的拉力，因此，它的剛性特別重要。為了增加它的剛性，除了增大直徑外，熱處理摔火工藝對提高它的剛性也有很大的作用。由于它與腐蝕性很強(qiáng)催化劑物料直接接觸，為了提高抗腐蝕性能，在精加工后饋上層0.2~0.3胃的金屬絡(luò)，最后精磨至圖紙尺寸。 　　8壓料掌壓料掌直接作用在催化劑物料上，它與壓料棒末端相連。通過壓料棒的運動帶動壓料掌作上下往復(fù)運動，把物料向下壓，利于物料順利向前輸送而不回翻。由于它直接與物料接觸，因而應(yīng)該選用抗腐蝕性能好的材料，比如：不誘鋼、口￥〔等。目前我廠采用尸0；材料，它既抗腐蝕，重量又輕，強(qiáng)度和硬度都滿足要求。根據(jù)物料不同或客戶要求，壓料掌可做成各種不同的形狀。 　　4結(jié)束語打8自動壓料機(jī)采用變頻器調(diào)速，既滿足客戶不同壓料頻率要求，又使整機(jī)體積緊湊、輕便。該機(jī)經(jīng)山東省第化肥廠催化劑廠試用，證實皮料效果很好，完全可取代人工壓料，大大提高生產(chǎn)效率，且保證生產(chǎn)安全。

    改前狀況功率1250kw。在使用過程中，因預(yù)熱器漏風(fēng)較大，曾對風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)行了改造，風(fēng)量風(fēng)壓均有所，加，但次風(fēng)機(jī)和風(fēng)道的噪聲進(jìn)步增大，噪聲接llOdBA，2治理措施2.1噪聲源治理次風(fēng)機(jī)出1風(fēng)道膨脹節(jié)采用漸擴(kuò)性非金屬膨脹節(jié)。方面減少金屬膨脹節(jié)本身所產(chǎn)生的高噪聲，另方面減少風(fēng)機(jī)對風(fēng)道的振動傳播。 　　次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道擋板風(fēng)門改為新型單板逆止風(fēng)門。當(dāng)風(fēng)門全開時門板不在風(fēng)道中間，高速氣流對門板不會形成撞擊而產(chǎn)生噪聲，使風(fēng)門處的噪；減弱。 　　將原次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道的4，薄鋼板改為6鋼板，并在風(fēng)道外側(cè)徑向和軸向均加固肋，其間距為400500啊提高風(fēng)道剛度，減小風(fēng)道振動所產(chǎn)生的噪聲。 　　對風(fēng)機(jī)蝸舌部位作相應(yīng)修正。將蝸舌尖部圓弧半徑由50改為8，蝸舌與葉輪間距離由1.48胗改為175，蝸舌1口擴(kuò)壓角設(shè)為3，從而使風(fēng)機(jī)基頻和次諧波及寬頻率聲功率級下降，降低蝸舌處的噪，因次風(fēng)機(jī)進(jìn)氣消音器內(nèi)部吸音材料積灰損壞嚴(yán)重，使得氣流噪聲沿著風(fēng)道路傳播。對消音器內(nèi)部元件進(jìn)行更換，防止高噪聲氣流的傳播。 　　將次風(fēng)冷風(fēng)圓管道與次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道而引起的沖擊噪聲。 　　在次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道與預(yù)熱器內(nèi)部連接處對次風(fēng)機(jī)機(jī)殼進(jìn)氣箱進(jìn)行加固，增加剛性，減少振動噪聲。 　　絡(luò)門在機(jī)組正常運行關(guān)不死，氣流在管內(nèi)流動，產(chǎn)生故將其拆除，噪聲級下降了巧詘入。 　　2.2傳播途徑中的噪聲控制次風(fēng)機(jī)出口風(fēng)道上加裝吸音隔聲罩，使其噪聲進(jìn)步下降。隔聲罩米用厚41鋼板，吸音層14號爐次風(fēng)機(jī)降噪改進(jìn)時，對風(fēng)機(jī)本體部位加裝了吸音隔聲房。但由于隔聲房的門常開，噪聲仍然向外傳播。另外，隔聲房內(nèi)的噪聲很，當(dāng)工作人員巡檢房內(nèi)設(shè)備時，仍要遭受強(qiáng)烈的噪聲傷害，而且隔聲房也有礙檢修和運行巡檢。在3號爐風(fēng)機(jī)降噪改造時不再加裝隔聲房，而是在次風(fēng)機(jī)機(jī)殼進(jìn)氣筘上附隔聲板。其結(jié)構(gòu)為外板采用厚心胃的鋼板及層厚⑴為防止因隔聲板與機(jī)殼剛性連接而形成聲橋，在隔聲板內(nèi)側(cè)穿孔板與機(jī)殼之間墊8厚的橡皮，以起到減震的作用。 　　由于空氣層能起到定的緩沖作用，使受聲波激發(fā)振動的能量得到較大衰減，比單純增加材料厚度或密度更為經(jīng)濟(jì)，且具有更好的隔聲性能。為此，在隔聲板與機(jī)殼進(jìn)氣箱之間留空氣層。 　　在送風(fēng)機(jī)出口風(fēng)門前的排氣管道及進(jìn)氣箱側(cè)面機(jī)殼側(cè)面加裝吸音隔聲罩。綜合性價比，采用厚3的鋼板，吸音層厚150洲1.為避免形成聲橋和發(fā)揮空氣阻尼作用，隔聲罩與風(fēng)道之間留100如1空層且無剛件跡接，以提高隔聲作月1.1次風(fēng)冷風(fēng)管道內(nèi)高速氣流產(chǎn)生的噪聲級高達(dá)10848，為此，在管外加裝吸音隔聲罩。隔聲罩米用厚2的鋼板，吸音層厚100，隔聲罩與風(fēng)道之間留100空氣層且無剛性連接。 　　在次風(fēng)機(jī)進(jìn)氣消音器外附隔聲板。外板為厚2阻的鋼板，吸音層厚100，以減小進(jìn)氣消音器內(nèi)的氣流噪聲向外輻射。 　　在次風(fēng)機(jī)進(jìn)氣消音器至風(fēng)機(jī)進(jìn)氣箱管段夕附隔聲板。外板為厚3的鋼板，吸音層厚150，進(jìn)涉減小矜段內(nèi)的氣流噪向外福射，為防止因隔聲板與機(jī)殼的剛性連接形成聲橋，在隔聲板內(nèi)側(cè)穿孔板與進(jìn)風(fēng)道殼之間墊厚81勺橡皮，并在穿孔板與進(jìn)風(fēng)道殼之間留100空氣層。 　　3施工質(zhì)量控制3.1避免聲音從縫隙中外泄由于聲音的繞射作用，即使個微型小孔或很細(xì)長的縫隙也會降低隔聲板的隔聲效果。因此，板與板之間板與地面接合處板與電纜管道縫隙之間均應(yīng)采取滿焊或鑲嵌橡皮等措施。 　　3.2避免聲源和罩壁之間形成聲橋風(fēng)逍雇殼隔士板之問應(yīng)盡量避免接觸，3.3法蘭連接處隔聲將法蘭連接處用隔聲罩封閉起來，可降噪10出。為減少因降噪給檢修帶來的不便，同時又兼顧降噪效果，在法蘭連接處膨脹節(jié)風(fēng)機(jī)進(jìn)口調(diào)節(jié)門機(jī)軸承筘等檢修，須拆卸的部位。盡量采，活接。 　　4改進(jìn)效果降為9仙七。 　　2次風(fēng)機(jī)南而馬路平均噪盧級由改造前的次風(fēng)機(jī)平臺上平均噪聲級由改前的108舊入降為94頻，下降了14仙人。 　　改造前后各監(jiān)測點噪聲級均，明顯下降，監(jiān)測結(jié)果洋衣1測試期間靜葉開度為780. 　　側(cè)B側(cè)測點改前改后改前改后機(jī)殼蝸舌出口彎頭側(cè)墻出口風(fēng)道上部本體后軸承本體前軸承冷風(fēng)管1冷風(fēng)管2冷風(fēng)管3冷風(fēng)管彎頭平均5結(jié)語經(jīng)綜合治理，3號爐次風(fēng)機(jī)周圍的環(huán)境噪聲級明顯下降，在距離次風(fēng)機(jī)運轉(zhuǎn)平臺3，1處，平均噪聲級僅為88亞人，取得了顯著的降噪效果。 　　此次改造的成功之處是找到了主要的噪聲源，除次風(fēng)機(jī)本體出口風(fēng)道外，還有次風(fēng)冷風(fēng)管道次風(fēng)機(jī)消聲器等。因次風(fēng)冷風(fēng)管道管線長彎頭多，光靠在風(fēng)道外加隔聲罩還不夠，應(yīng)將噪聲源擴(kuò)張式消聲器等，才能取得更好的效果。

鍋爐總的效率增加了冷凝鍋爐的種類按照冷凝鍋爐的結(jié)構(gòu)特點，可分為冷凝壁掛爐和組合式冷凝鍋爐；組合式冷凝鍋爐由非冷凝鍋爐和內(nèi)置或外置冷凝換熱器組成。冷凝壁掛爐冷凝壁掛爐的換熱面全部采用抗冷凝腐蝕材料，爐內(nèi)設(shè)置控制器、水泵、壓力表、安全閥、燃燒器和燃?xì)忾y組等輔助設(shè)備，基本包括了鍋爐運行所必須的輔機(jī)，結(jié)構(gòu)緊湊、安裝和運行管理簡單，功率較小。 　　內(nèi)置冷凝換熱器的冷凝鍋爐內(nèi)置冷凝換熱器的冷凝鍋爐采用普通換熱面和抗冷凝腐蝕換熱面相結(jié)合的結(jié)構(gòu)形式，如圖所示。高溫?zé)煔鈪^(qū)的換熱面采用普通換熱面，末端低溫?zé)煔鈪^(qū)設(shè)置抗冷凝腐蝕的換熱器，即提高鍋爐的效率，又使冷凝鍋爐的成本限制在最低，這類鍋爐功率較大。鍋爐有兩路回水；一路回水口接普通換熱面，進(jìn)高溫水，防止流入低溫回水造成普通換熱面腐蝕；另一路回水接抗冷凝腐蝕的換熱器，進(jìn)低溫水，使煙氣充分冷凝。 　　外置冷凝換熱器的冷凝鍋爐這類冷凝鍋爐由非冷凝鍋爐和冷凝換熱器組合而成，冷凝換熱器設(shè)置在非冷凝鍋爐外部，它們之間通過水管和煙氣管相連接。這類冷凝鍋爐應(yīng)用靈活，可用于新建鍋爐房，也可用于鍋爐房改造。

針對風(fēng)機(jī)出力、效率偏低，可以有以下幾方面的改進(jìn)措施： 　　正確選擇風(fēng)機(jī)參數(shù)，使風(fēng)機(jī)能處在最佳工作范圍內(nèi)運行。國內(nèi)選擇風(fēng)機(jī)時，風(fēng)量裕度一般在10%―20%內(nèi)，風(fēng)壓裕度一般在15%―25%內(nèi)，正確選擇風(fēng)機(jī)的參數(shù)重要的一點是要求制造廠準(zhǔn)確提供風(fēng)機(jī)需要克服的通風(fēng)阻力，以及風(fēng)機(jī)工作介質(zhì)的溫度。 　　正確設(shè)計煙風(fēng)道，減少流量分配不均勻及局部阻力損失。對于風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口煙風(fēng)道，在距離風(fēng)機(jī)出口2.5倍煙風(fēng)道直徑的范圍內(nèi)和在距離風(fēng)機(jī)進(jìn)口3倍煙風(fēng)道直徑的范圍內(nèi)，不應(yīng)有彎頭和其他影響氣流的裝置。 　　當(dāng)根據(jù)布置的要求和其他原因，彎頭和其他影響氣流的裝置不可避免地出現(xiàn)在上述范圍內(nèi)時，應(yīng)裝設(shè)導(dǎo)流板，且最好裝設(shè)可調(diào)節(jié)的導(dǎo)流板，以便根據(jù)氣流進(jìn)、出口流速分布情況加以調(diào)整。 　　切割和接長風(fēng)機(jī)葉片。當(dāng)風(fēng)機(jī)因容量過大或過小，使出力或效率偏低時，可采用切割或接長葉片的方法。當(dāng)切割或接長風(fēng)機(jī)葉片不超過葉輪直徑5%時，風(fēng)機(jī)效率變化不會太大。接長風(fēng)機(jī)葉片，風(fēng)機(jī)的流量。風(fēng)壓和功率增加；切割風(fēng)機(jī)葉片，則風(fēng)機(jī)的流量、風(fēng)壓和功率降低。

引風(fēng)機(jī)在燃燒系統(tǒng)中的作用是，將熔鋁爐中的燃燒煙氣經(jīng)蓄熱式換熱器進(jìn)行熱交換后，由引風(fēng)機(jī)抽排到煙道，并排放到大氣中。經(jīng)過換熱器熱交換之后，到達(dá)風(fēng)機(jī)葉輪的煙氣溫度可達(dá)120-150℃，當(dāng)時在風(fēng)機(jī)設(shè)計選型時，選用的是生產(chǎn)的高溫風(fēng)機(jī)，軸承選用C。 　　雖然風(fēng)機(jī)選用的軸承，其自身允許的轉(zhuǎn)速完全能夠滿足風(fēng)機(jī)實際運轉(zhuǎn)的需要，但是由于該軸承在較高的工作溫度、較高的運轉(zhuǎn)速度下工作，很容易將軸承內(nèi)部的潤滑脂甩出軸承的滾道，引起軸承滾動體潤滑不良，從而成為軸承失效的主要原因之一。 　　另一個原因是：風(fēng)機(jī)軸系的兩個軸承，由于存在安裝同軸度誤差，再加上風(fēng)機(jī)整個底座剛性較弱等因素，加大了軸承的軸向載荷，加劇運轉(zhuǎn)系統(tǒng)的動態(tài)不平衡，從而造成系統(tǒng)的振動，而振動的存在又加速了軸承的疲勞破壞，使軸承的使用壽命縮短。 　　經(jīng)過改造，不但徹底消除了風(fēng)機(jī)軸的振動、軸承溫升過高及軸承潤滑不良等弊端，而且，在一年來的生產(chǎn)實際運行過程中，除了定期對軸承進(jìn)行補(bǔ)充潤滑油以外，從未出現(xiàn)過任何故障。

由于變換為TSP問題，實際上是把簡單問題復(fù)雜化。在轉(zhuǎn)子排序問題中原本不需要考慮的一些問題，將在TSP問題中引起一定程度的冗余計算量（用TSP算法求解需要先進(jìn)行距離矩陣轉(zhuǎn)換，而且TSP沒有本質(zhì)上的對稱性要求）。所以在設(shè)計現(xiàn)場快速算法時，應(yīng)避免使用TSP變換。 　　送風(fēng)機(jī)單轉(zhuǎn)子型的平衡實際上是由原點對稱的一對對轉(zhuǎn)動力矩的平衡組成的。對于奇數(shù)片的葉片，可以計算3組葉片的均值和對側(cè)4組葉片的均值，因為這3組葉片的重心點和另一側(cè)4組葉片的重心點是與原點對稱的，這樣奇數(shù)片葉片也可以轉(zhuǎn)換成對稱力矩。這7組葉片引起的不平衡量最小時，就得到一組局部最優(yōu)解。然后步進(jìn)順時針或者逆時針后3-4組葉片，繼續(xù)得到另一組局部最優(yōu)解，不斷在圓周上的各組葉片循環(huán)推進(jìn)，可得到17組葉片最終的近似最優(yōu)解。當(dāng)然，對于偶數(shù)葉片則更為簡單，因為偶數(shù)葉片的每一葉片，都與對側(cè)葉片原點對稱。 　　其他對排序結(jié)果產(chǎn)生影響的因素現(xiàn)代風(fēng)機(jī)設(shè)計除了考慮到轉(zhuǎn)子不平衡量對振動的影響，還需要考慮葉片固有頻率以及變工況對風(fēng)機(jī)振動的影響。葉片顫振是一種危害較大的風(fēng)機(jī)缺陷，一般是由葉片的頻率與氣流激勵引起。根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)，葉片錯頻技術(shù)即各個相鄰葉片的固有頻率之差盡可能大，可以在很大程度上避免葉片顫振。一般情況下，制造廠采用輕重葉片來區(qū)分葉片頻率大小，在葉片扭轉(zhuǎn)角度相近的情況下，重葉片低頻，輕葉片高頻。所以可以近似地將相鄰葉片頻率差最大化問題，簡化為重量差最大化。