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神華寧夏煤業(yè)集團靈州建井程處是全區(qū)惟一的礦山井巷施工二級企業(yè)，目前，正在承建寧東煤田靈新煤礦五采區(qū)和梅花井煤礦的井巷工程。建井處在向專業(yè)化的快速掘進公司發(fā)展的過程中，針對巖巷綜掘工作面粉塵濃度大、工作環(huán)境惡化、威脅員工生命安全和身心健康的現(xiàn)狀，在防塵技術應用和設備選型上，堅持先進實用的原則，認真開展粉塵專項治理工作，大大降低了工作面粉塵濃度，取得了很好的效益。文章結合建井處巖巷綜掘工作面粉塵治理實踐，對SCF-6型濕式除塵風機的使用和改進做了一些有益嘗試。 　　1綜掘工作面概況靈新煤礦三、五米區(qū)+1050m水平機軌合一大巷全長3436.7m，為穿層巷道，其中全巖和半煤巖段預計3100m，采用懸臂式掘進機從南北兩頭相向掘進，巷道掘進寬4100mm，掘進高3500mm，掘進斷面積14.1m2，工作面選用ZBKNO/2&g;48.5kW礦用對旋局部通風機供風，供風距離最長達2300m，有效供風量280m3/min.掘進機僅有外噴霧系統(tǒng)，無專用除塵系統(tǒng)，初掘時對該工作面的粉塵濃度進行了多次測定，測得掘進機截割巖石時的全塵濃度平均達620mg/m3，呼吸性粉塵濃度平均達220mg/m3，嚴重超標（媒礦安全規(guī)程規(guī)定，當粉塵中游離SO2含量&l;10%時，全塵濃度不得超過10mg/m3，呼吸性粉塵濃度不得超過3.5mg/m3）。 　　SCF-6型濕式除塵風機結構、工作原理、技術參數(shù)根據(jù)綜掘工作面施工工藝和產(chǎn)塵的情況，選用鎮(zhèn)江安達機械有限責任公司研制的具有國內(nèi)領先水平的SCF-6型濕式除塵機。 　　2.1機器結構SCF-6型濕式除塵機主要有抽出式風機、除塵器、水閉路循環(huán)噴霧系統(tǒng)和底座四大部分組合而成。 　　主要由噴水風筒、風機、除塵器、脫水器、沉淀水箱、螺桿泵、噴霧和管路系統(tǒng)、底座等部分構成。配用帶剛性骨架的抽出式風筒或金屬風筒。 　　葉輪與風筒相對轉動部分襯有金屬帶（銅），可以防止機械摩擦火花。在對應的外殼位置設有加強的法蘭，以減少碰撞變形。 　　風機殼體上方有兩個觀察孔，在機器運轉時，可以通過此孔觀察含塵氣流流動情況。除塵器兩端設有測壓孔，可以測定和檢查除塵器的阻力。 　　噴霧用水經(jīng)過螺桿泵一一噴嘴一一沉淀水箱形成閉路循環(huán)，耗水量較少。沉淀水箱底面設計成傾斜形，進水端有浮球閥，可自動關閉進水閥。出水端設有排污閥，并備有沖洗軟管，可對過濾網(wǎng)和沉淀水箱，除塵器殼體進行沖洗。 　　泵從沉淀水箱抽出，由安裝在葉輪前方的噴嘴噴出，經(jīng)風道、除塵器和脫水器底部返回沉淀水箱，循環(huán)使用。清水經(jīng)進水管和浮球閥流入沉淀水箱，水位由浮球閥自動控制。 　　2.2工作原理SCF-6型濕式除塵機工作原理是利用葉輪高速旋轉所形成的負壓將含有粉塵的空氣吸入，在葉輪前噴水霧化，使空氣、水、粉塵形成塵雨，這種塵雨是捕集呼吸性粉塵的重要條件，空氣水霧、塵雨的混合氣流經(jīng)分叉風道，流向除塵器。 　　除塵器的過濾網(wǎng)具有良好的多孔結構。在溫潤狀態(tài)下過濾網(wǎng)的自由空間能形成致密的薄膜，不僅能有效地集塵，而且對氣流的阻力較小。過濾網(wǎng)及其保護網(wǎng)安裝在一個框架上，可以從側面的檢修門中方便地取出，進行沖洗和更換。 　　除塵器的后端設有脫水器，它是由若干垂直放置的波形脫水板所組成。氣流通過波形板后，多次改變方向，其中所含的水滴脫離氣流，流入垂直的脫水板中，為防止水箱中的水再次卷入氣流，脫水器底部沒有橫向擋板和底板。除塵機排除新鮮、干燥的氣流。 　　除塵器和脫水器的下方與沉淀水箱相通，捕集到的塵粒和水滴，經(jīng)集水裝置流入底部的沉淀水箱。打開在水箱一端的排污閥即可將水箱中沉淀的污液排出。 　　2.3主要技術參數(shù)3綜掘工作面粉塵治理3.1機載式除塵風機、吸捕罩收塵裝置、風筒及控制部分組成根據(jù)綜掘工作面施工設備布置及施工工藝特點，除塵風機及其吸捕罩收塵裝置、風筒、控制部分整體安裝在掘進機機身上（如）。 　　安裝除塵系統(tǒng)時，在除塵風機的前端延接一段3-5m長的正壓風筒（具體長度由掘進機的長度而定），風筒末端設吸捕罩收塵裝置，以提高收塵效果。 　　為防止循環(huán)風，可在除塵設備后接正壓風筒。收塵裝置安裝在掘進機工作臂轉盤上方，吸入滾筒切割、裝運過程中產(chǎn)生的粉塵。為防止大巖塊進入除塵設備損壞風機葉片，在收塵口加設擋矸網(wǎng)。除塵風機安裝在掘進機機身后端上方。除塵設備內(nèi)噴霧用水由掘進機總進水處加三通取出，經(jīng)一常閉電磁閥進入除塵設備，使除塵設備停機時噴霧水路自動關閉。含塵氣流通過收塵裝置和吸風筒后進入除塵風機，經(jīng)過除塵凈化和脫水后排出清潔、干燥的空氣。 　　除塵風機啟用由掘進機司機控制。為保證除塵風機安全運行，在收塵裝置處設瓦斯傳感器，通過斷電儀實現(xiàn)瓦斯超限除塵風機斷電。 　　3.2除塵系統(tǒng)運行配套參數(shù)計算3.2.1綜掘工作面壓入式供風量與除塵系統(tǒng)吸入風量的匹配若壓入式供風量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風量過小，則掘進機產(chǎn)生的大量高濃度粉塵將隨風流帶出工作面，不能進入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理，收塵效率顯著降低；若壓入式供風量小于除塵系統(tǒng)的吸入風量，在工作面將會出現(xiàn)循環(huán)風，不利于安全生產(chǎn)。 　　因此，合理確定壓入式供風量與除塵系統(tǒng)吸入風量，對提高綜掘工作面的收塵效率和保證礦井的安全生產(chǎn)十分重要。 　　綜掘工作面壓入式供風量Q壓按240m3/min計算，為了使壓入式風筒與除塵系統(tǒng)排放口之間的重合段有風流流動，以利于稀釋重合段的瓦斯和保證工作人員的安全，同時也為了使工作面不出現(xiàn)循環(huán)風，除塵系統(tǒng)的吸入風量須小于壓入式供風量的20%~30%.據(jù)此，除塵系統(tǒng)吸入風量Q吸可按下式計算：要求。 　　3.2.2壓入式風筒口與除塵系統(tǒng)收塵口距工作面迎頭的距離若壓入式風筒口距工作面迎頭的距離過小，工作面產(chǎn)生的粉塵極容易被強大的風流帶出工作面；若風筒口距迎頭的距離過大，則排塵速度過小，不易形成吹、吸氣流，顯然對收塵不利。這兩種情況都不利于抽塵凈化，高濃度粉塵不能經(jīng)吸塵口進入除塵系統(tǒng)中凈化處理。根據(jù)一般綜掘面的情況，壓入式風筒口距迎頭的距離L壓按下式計算：經(jīng)計算L壓&l;20m.結合綜掘面的實際情況，壓入式風筒口距綜掘面迎頭的距離&l;15m為宜。 　　若除塵系統(tǒng)收塵口距迎頭太近，則滾筒割煤產(chǎn)生的大量粉塵就會被風流帶出，而不能進入除塵系統(tǒng)中凈化處理；若收塵口距迎頭太遠，供風流在經(jīng)過除塵系統(tǒng)收塵口時，風流即被吸入收塵口，大量粉塵未被吸入收塵口，不利于收塵，同時供風流在吸塵口處風速減弱，也不利于稀釋工作面的瓦斯，給施工帶來安全隱患。 　　按一般綜掘面情況考慮，收塵口距迎頭的距離L可按下式計算：經(jīng)計算L吸最大不超過6.4m，考慮到掘進機的工作臂結構及掘進機截割程序，取L吸為3-4m為宜。3.2.3除塵效果分析安裝除塵系統(tǒng)后，對工作面粉塵濃度進行了多次測定，測得工作面全濃度平均下降71.7%，呼吸性粉塵濃度平均下降50.7%，見下表。 　　安裝除塵系統(tǒng)前后粉塵濃度對比表安裝前粉塵濃度/mgm-3安裝后下降率％全塵呼塵全塵呼塵全塵呼塵4除塵系統(tǒng)的改進為了避免綜掘面出現(xiàn)循環(huán)風，并達到高效抽塵凈化，除塵系統(tǒng)排放口與壓入式風筒應有一段重合。在實際運行中，可能出現(xiàn)重合段較小或無重合段的情況。針對這種情況，在除塵系統(tǒng)排風口處，可加設正壓風筒，使排風流沿壓入式風流的相對一側流動，不會對迎頭供風造成影響。而且可以形成良好的抽吸系統(tǒng)。 　　為了提高除塵效果，避免因壓入式供風量過大、除塵系統(tǒng)的吸入風量過小、掘進機產(chǎn)生的大量高濃度粉塵隨風流帶出工作面、不能進入除塵系統(tǒng)中得到凈化處理、收塵效率降低的現(xiàn)象，經(jīng)過反復實驗研究，決定在壓入式風筒的末端接一節(jié)長54m的自制渦流風筒（如），其作用是在掘進機截割巖石時，將渦流風筒口封閉，使風流沿渦流風筒上部的縱向縫隙吹出，形成渦流，帶動工作面的粉塵盡可能多的進入除塵系統(tǒng)，顯著提高降塵效果。 　　禍流風間出M1渦流風茼示意圖除塵系統(tǒng)在掘進機上面的布置方式、自制吸風罩和柔性風筒的規(guī)格尺寸應根據(jù)掘進機的型號而定，以滿足實用為準。 　　5結論根據(jù)現(xiàn)場測定分析，該除塵系統(tǒng)安裝后，雖然取得了較好的降塵效果，但工作面粉塵濃度仍然較高，又采取了如下降塵措施：①在除塵系統(tǒng)進水管上設加壓泵和過濾器，提高水壓和水質；②對除塵器每班進行清理維護，保證其正常運行；③增設水幕，工作面、皮帶轉載點及回風巷道內(nèi)按規(guī)定安設凈化噴霧。通過采取綜合防塵措施后，大大地降低了礦井粉塵濃度，保證了職工的身心健康和生命安全及安全生產(chǎn)。

球磨機粗粉。細粉普排粉機煉鐵廠噴煤車間制粉系統(tǒng)用傳統(tǒng)的鋼球磨機、二次風機、三級收塵系統(tǒng)。這種操作工藝管線長，收粉系統(tǒng)從細粉分離器、多管分離器到布袋除塵器，控制閥門多、系統(tǒng)阻力損耗大，生產(chǎn)過程中多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常生產(chǎn)，且控制難度較大；使用二次風機制粉還有噸煤電耗居篼不下及熱風溫度高、耗用的高爐煤氣童大等弊端。因此，簡化工藝流程、取消二次風機就不失為一種有益的嘗試。 　　13號球磨機制粉工藝改造原煤經(jīng)過磨球機碾磨和燃燒爐的熱風烘干，煤粉和熱風依次經(jīng)過粗粉分離器、細粉分離器和排粉機、多管分離器、布袋除塵器、排風機。廢氣通過煙函排人大氣，煤粉經(jīng)過三級收塵系統(tǒng)進人粉煤倉。工藝流程見。 　　原煤、煙氣布袋煙囪改造前3號球磨機制粉工藝流程1.2簡化工藝流程的原因及播施2.1簡化工藝流程的原因在曰常生產(chǎn)過程中，由于再循環(huán)管道的存在，熱風會在此管路上產(chǎn)生“短路&dquo;，如果球磨機堵塞，會產(chǎn)生布袋著火的惡果；工藝管線上有排粉機進、出口蝶閥，循環(huán)風閥門，布袋分離器出、人口蝶閥，操作時因閥門眾多造成系統(tǒng)壓力損失，工況難于調(diào)節(jié)；多管分離器為正壓區(qū)，經(jīng)常出現(xiàn)下煤不暢、堵塞等故障，影響了正常的收粉功能；排粉機進口蝶閥開度僅為50%，閑置了排粉機的功率。這些因素制約了球磨機臺時產(chǎn)量的提篼。 　　1.2.2簡化工藝流程的措施改造取消了再循環(huán)管道、多管分離器和排風機，同時取消原來排粉機出口蝶閥，布袋除塵器出、人口蝶閥及循環(huán)風蝶閥；通過管道改造將排粉機人口從細粉分離器出口移至布袋除塵器出口，細粉分離器出口與布袋除塵器人口相連接，使整個系統(tǒng)處于全負壓工作狀態(tài)；僅保留功率為220kW的排粉機和排粉機進口蝶閥，保留排粉機進口蝶閥的目的是調(diào)節(jié)系統(tǒng)風量。工藝流程簡化為：球磨機、粗粉分離器、細粉分離器、布袋除塵器、風機。工藝流程見。 　　1.3設備改型及信號顯示在布袋除塵器下部增設4個星型卸灰閥，并對螺旋輸送機改型，將原來的Ls25改型為Ls315，加快布袋除塵器的輸灰速度，避免工藝改造后布袋除塵器內(nèi)積煤較多，產(chǎn)生煤粉自燃的現(xiàn)象，保持生產(chǎn)工況的正常。 　　此外在儀表顯示屏上，增設了球磨機、星型卸灰閥、螺旋輸送機、風機、上煤皮帶設備工作狀態(tài)的顯示信號，給操作提供方便。 　　2改造后的操作實踐經(jīng)過一個月的改造，五月初3號球磨機單風機制粉系統(tǒng)開始調(diào)試，調(diào)試分為空負荷、帶負荷試生產(chǎn)兩個階段。以改造前、后的球磨機進、出口壓差值大致相等為原則進行空負荷調(diào)試，得到風機人口蝶閥開度值、各在線設備壓差值、風機運行電流值之間的相互關系；在此基礎上進行帶負荷試生產(chǎn)，試生產(chǎn)以球磨機合格煤粉最大能力為原則，嚴格控制布袋除塵器進口和出口部位的溫度值，通過增強清灰頻率使布袋除塵器進、出口壓值控制在7.85-11.77kPa的范圍內(nèi)，帶負荷試生產(chǎn)過程比較順利。從整個系統(tǒng)的壓力損失來分析：改造前系統(tǒng)壓力損失為105.91kPa；改造后的壓力損失僅為83.36kPa，球磨機入口所需滿足生產(chǎn)的熱風溫度由原來的370~400下降為250~290T，改造后所需的高爐煤氣消耗量僅為改造前高爐煤氣消耗量的2/3.系統(tǒng)壓力損失、篼爐煤氣消耗量明顯減少了，達到了改造的目的。不難看出：改造后系統(tǒng)的能耗將伴隨著阻力的減少而降低；因用于調(diào)節(jié)系統(tǒng)工藝參數(shù)的蝶閥僅為一只，也使得制粉操作變得相對容易些。 　　2.1改造后的制粉操作及分析2.1.1改造后的制粉操作確認各設備處于完好狀態(tài)，關閉風機進口蝶閥，啟動除塵設備和風機，待風機運行正常后，將風機入口蝶閥的閥位調(diào)整為50通知燃燒爐燒爐，待燃燒爐溫度達到650時啟動球磨機；通知燃燒爐送風，開熱風閥，關冷風閥。當球磨機出口溫度逐漸升至80T左右時，啟動振動給料器向球磨機供煤，供煤量由小到大，調(diào)整到保持球磨機出口溫度（一般情況下，煙煤或褐煤的出口溫度控制在50~60，無煙煤的出口溫度控制在70-85）規(guī)定范圍為原則。在操作過程中，要按保持球磨機最大出力的原則進行調(diào)節(jié)，并保證獲得水分含量&l;1.%、煤粉細度。0088mm占65%-90%的合格煤粉。2.1.2操作分析在生產(chǎn)過程中，制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見表1.表1制粉操作的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力八Pa電流/A開度/%粗粉細粉布袋布袋風機球磨M口入口入口入口出口人口機蝶閥從表1可知：球磨機電流與改造前基本―致，風機電流比改造前降低了2A，說明當時的生產(chǎn)狀況屬于正常，生產(chǎn)出的合格煤粉占82%；之后逐步將風機人口蝶閥的閥位調(diào)整到70%，當時的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)見表2.表2閥位調(diào)整后的主要生產(chǎn)數(shù)據(jù)壓力/kPa電流/A開度/粗粉細粉布袋布袋風機風機入口入口入口入口出口入口機堞閥從表2和表1的對比可以看出：風機電流下降了2A，也就是說改造前、后的電流相差4A.這個數(shù)據(jù)的變化說明改造后系統(tǒng)的阻力損失降低后，整個系統(tǒng)的動力消耗有了明顯的降低。當時生產(chǎn)數(shù)據(jù)、各檢測點壓力在正常范圍波動，穩(wěn)定在表2所示的范圍。說明系統(tǒng)的磨合比較好，生產(chǎn)達到正常狀態(tài)。 　　整個過程用了一個多星期，球磨機臺時產(chǎn)量就達到了19多（3號球磨機的銘牌產(chǎn)量是16/h），合格煤粉（粒度在200網(wǎng)目的）長期保持在73%左右。 　　2.2改造效果分析簡化工藝流程后，系統(tǒng)管線縮短，包括取消多管分離器、減少控制閥門，降低了制粉系統(tǒng)阻力，減少了系統(tǒng)的動力消耗，系統(tǒng)的通風量增加，達到46500m3/h，較大地發(fā)揮球磨機的生產(chǎn)能力，球磨機臺時產(chǎn)量達到19多.改造后的單風機生產(chǎn)工藝操作得到簡化，操作時只需調(diào)節(jié)風機人口蝶閥就可達到調(diào)節(jié)系統(tǒng)風量及生產(chǎn)工況的目的，避免了改造前閥門多、難以調(diào)節(jié)的不足。 　　取消二次風機后，不僅減少了一臺功率為55kW的風機，且在線生產(chǎn)的風機電流與二次風機生產(chǎn)時該風機的電流相比，電流降低了4A.單風機生產(chǎn)工藝取得了節(jié)電、降低噸煤電耗的效果。表3是2002年1~11月的噸煤電耗統(tǒng)計數(shù)據(jù)。單風機投用前，噸煤電耗基本上在50kWh左右，5月份單風機開始生產(chǎn)，電耗就開始降低，截止到11月份平均電耗降至45.lkWh.年節(jié)約生產(chǎn)成本20萬元。加上節(jié)約的高爐煤氣量的經(jīng)濟價值，預計年內(nèi)可收回改造的投資費用。 　　由于整個系統(tǒng)是全程負壓制粉，減少了煤粉對外泄漏，職工的勞動量減少，同時改善了生產(chǎn)現(xiàn)場的環(huán)境，有利于職工的身心健康。 　　月份單風機生產(chǎn)整個系統(tǒng)通風量篼達46500m3/h，煙囪風速達25m/s，比改造前風量26000m3/h、風速12.7m/s增大了一倍。隨著風量的增大系統(tǒng)各部位相對壓力也同步增大，使得原有的布袋袋口密封承受不了如此大的壓力。生產(chǎn)四個月后，袋口密封相繼損壞（主要是因為除塵布袋面積小引起），導致布袋除塵箱體串風，影響了制粉生產(chǎn)，粉塵排放濃度超標。后來經(jīng)過處理，在布袋袋口上增加了槽鋼壓條，壓住布袋袋口密封，取得了比較好的效果。 　　3結語梅山3號球磨機單風機工藝改造后生產(chǎn)穩(wěn)定，球磨機臺時產(chǎn)量能達到19以上，發(fā)揮了球磨機的生產(chǎn)能力。 　　單風機生產(chǎn)降低了噸煤電耗且效果明顯。）單風機改造時如果有條件擴大布袋除塵器的布袋面積，取得的效果將會更加明顯。 　?。ň庉嫞黑w玲）（上接21頁）煤后，Y值略有下降，焦炭強度也有所下降，耐磨則略有上升。方案三雖然肥煤用了辛置煤15%和山陶煤10%，減少了氣煤的比例，增加了焦煤的比例，Y值為15，粘結性仍保持適中，焦炭質量也較好。 　　5結論通過小焦爐試驗和大生產(chǎn)實踐，可以看到在目前的用煤結構中，用10%~15%的辛置煤替代10%~15%的棗莊煤，不僅可以降低焦炭的硫分，而且焦炭的質量也可以得到改善。經(jīng)過實地考察辛置煤資源豐富，煤質穩(wěn)定，運輸有保障，可作為梅山煉焦用煤基地之一。

在我單位循環(huán)水裝置中有8座涼水塔，每座塔配有160kW風機電機。8臺風機電機均由循環(huán)水低配供電，用直接起動方式。涼水塔風機負載的工作特性，使電機起動電流大、起動時間長，對電機及其控制設備都造成了非常大的沖擊破壞作用。據(jù)統(tǒng)計，8臺電機中曾有4臺因絕緣損壞而燒毀過，電機控制主回路中的斷路器和接觸器等也時有損壞。我們在循環(huán)水低配的吏新改造中，對風機電機的起動控制也作了改進，使用軟起動器取代原來的直接起動方式，投用以后效果很好。 　　由于8臺風機電機功率相同，在循環(huán)水低配中分兩段供電，每段4臺，為節(jié)約成本，每段1臺軟起動器，負責4臺風機的起動。 　　同一時間每臺軟起動器只允許1臺電機起動，絕不允許出現(xiàn)1臺軟起動器同時起動2臺或多臺電機的現(xiàn)象。 　　控制系統(tǒng)可靠性提高，且具有較強的容錯能力，即使出現(xiàn)誤操作，也不會產(chǎn)生嚴重的危害?？紤]到控制系統(tǒng)的復雜性和簡化外部接線，輔以可編程序控制器（PC）實現(xiàn)控制功能。 　　電機起動除正常時使用軟起動器外，必須具有可切換至直接起動方式的功能，以確保在軟起動器或PC不能工作時，風機能夠應急起動運行。 　　設計時應考慮配電、控制設備的維修方便。 　?。?）軟起動器的選擇及參數(shù)設定本例中，考慮到?jīng)鏊L機電機對起動轉矩要求很高，并且是1臺軟起動器帶動多臺電機起動的起動方式，我們采用了容量大一級的軟起動器：ABB公司最大起動功率為200kW；起動方式選擇為軟起動方式，初始轉矩設定為30%，起動時間設定為30s主回路設計為4臺電機共用1臺軟起動器的主回路簡圖。其中FU為保護軟起動器的K4為軟起動器起動接觸器，K11、為正常運行接觸器。 　　為便于檢修和互為備用，在元件布置時，將FU、軟起動裝配在一個同定柜內(nèi)；QF1和KU、和K33、QF4和K44則分別裝配在4個抽屜柜中，4個抽屜配線相同，可互為備用，在發(fā)生故障時還可抽出來檢修。起動接觸器和運行接觸器之間用電纜連接，軟起動器或pc不能作時，仍可通過4個抽屜柜直接起動風機。這里需指出，在正常運行回路中熱元件應采用二次熱元件，中略。 　　控制回路設計控制回路分兩部分，一部分是PC控制部分，如所示；另一部分為常規(guī)控制部分，見。 　　（2）、（3），PC的輸入必須包括風機的起動信號、起動接觸器和運行接觸器的狀態(tài)信號、軟起動器的狀態(tài)信號以及系統(tǒng)故障復位信PC輸出的起動切換信號流的低電壓大電流對工件進行焊接。同時電源通過RP對C3劉青立在密封繼電器的研制過中，需對引出腳、動簧片、靜簧片和電磁機構的鐵心等進行釬焊，急需一臺釬焊機。考慮到倉庫有臺報廢點焊機（巳無銘牌，型號類似于株州焊接器材廠No205型），其作臺、機械系統(tǒng)和2kVA的焊接變壓器還可使用，因此將其改造成釬焊機控制已不能滿足釬焊要求，現(xiàn)改為時基電路控制，可在2s內(nèi)任意調(diào)整。為了滿足不同工件的要求，在前級增加一臺2kVA的自耦變壓器，并用電壓表顯示其輸出電壓。 　　電路原理見附圖，電源關Q閉合，紅色電源信號燈HL1亮。根據(jù)被焊工件的要求，調(diào)整自耦變壓器T1到設定值，調(diào)整延時電位器RP到設定值，將丁件放好位置，踩腳踏開關S，電極f件和釬料，再往下踩時，s的觸點I-2閉合，電磁鐵Y得電，對7：件產(chǎn)生預加壓力，接著觸點3-4閉合，延時電路得電T作，U2的腳3輸出高電平，三極管VT飽和導通，繼電器KM得電丁作，接觸器K吸合，綠色工作信號燈HL2亮，焊接變壓器產(chǎn)生交充電，到fV時，延時時間到設定值，U2的腳3輸出低電平，VT截止，KM失電，K失電，焊接停止。松開踏板，完成一次焊接（此時C3放電）。 　　值得注意的兩點：一是C1、C2容量應選用得小一些，使得焊接結束釋放踏板時，電壓能快速下降：：C3電壓也快速下降，當C3電壓小于等于+Q時，為下一次焊接做好了準備，這樣就縮短了兩次焊接間的時間間隔，且當一次焊接不夠理想時，可以很快進行重復焊接，二是電容C4用于消除因干擾等原因引起的U2的腳3在焊接結束時輸出低電平后又出現(xiàn)幾個脈沖，消除接觸器出現(xiàn)顫動的現(xiàn)象。 　　實際焊接的時候，為了便于操作和提高焊接質量，我們使用了一些夾具及石墨制作的丁裝。 　　使用證明，改造后的設備性能穩(wěn)定，操作方便，焊接質量良好，不僅能夠釬焊還能夠點焊，使用部門滿意。 　?。ň庉嬋~帆）機械與設備自動控制技術改造號等，共計15點；輸出信號則應包括4個軟起動接觸器閉合信號、4個起動切換信號、1個軟起動器運行信號、I個系統(tǒng)報警輸出信號等，共1點。我們選擇了1臺日本子菱公司的FX2-32MR可編程序控制器，16點輸人、點輸出，正好滿足要求。 　　系統(tǒng)控制功能通過軟件編程實現(xiàn)，極大地提高了系統(tǒng)的可靠性，外部接線也大大簡化，減少了故障點=在常規(guī)控制電路圖中，K代表Kl代表從PC輸出的軟起動/直接起動切換信號，SST、SSTP為現(xiàn)場起?？刂瓢粹o信號并未直接進人PC，而是通過中間繼電器KM將信號送人PC；并且增加了一個軟起動和直接起動的切換按鈕SW，保證了在PC和軟起動器不丁作時，風機電機仍可像常規(guī)一樣直接起動、停止。另外應該注意，在直接起動時，由于起動電流大，起動時間長，為保證正常起動，應增加中間繼電器和時間繼電器，起動時短時間將熱元件短接，待起動完成后再投用熱元件：為簡化敘述，中未出，不再詳述cPC內(nèi)部程序中有兩部分比較關鍵。一是當接到某一臺風機電機起動信號后，首先要檢查是否有其他風機正在使用軟起動器。如沒有，要先禁止其他風機使用軟起動器，然后檢查該臺風機電機的運行接觸器是否已經(jīng)閉合（直接起動）。如沒閉合，方可起動軟起動程序起動風機電機。這樣就避免了同時起動多臺風機電機，也避免了軟起動和直接起動間時使用的情況。二是當軟起動結束后切換至正常運行回路時，應先合運行接觸器，再分軟起動接觸器，可避免電機在切換過程中受到二次電流沖擊，對電機、正常運行回路元器件都可起到很好的保護作用。

煉鋼廠引風機葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計算了供氣壓力?，F(xiàn)場實際運行效果表明，風機運行周期超過1個月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺引風機，由于葉輪粘灰嚴重，每運行15~20d，就需停機清理葉輪上的粘灰，每臺風機每次清灰量達30~40kg.由于葉輪粘灰嚴重，引起風機葉輪振動加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進行，加了設備的維護工作量。為了解決風機葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風機葉輪結構參數(shù)為：葉片進口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進口、出口安裝角分別為35和50°。風機最高轉速為2700~2800Znin，風機最低轉速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應大于50由式⑴計算M：噴水清灰系統(tǒng)運行分析。由沿程損失hf用下式計算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時加了噴水量，使得風機殼上排水孔無法滿足及時排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風機葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達到預期的清灰效果，特別是在葉片進口段。風機的實際運行也證實了這一點。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學化工與資源環(huán)境學院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時，根據(jù)式（2），同時取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動及噴氣運行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實際運行效果氧氣頂吹轉爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風機處于運行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風機處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運行之中，最低轉速可/min，其持續(xù)時間可達5min.因此，這為風機噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風機轉速控制四通電磁閥的開啟，當引風機轉速下降到某一設定值時，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關閉。 　　在全部的測振點中，風機機殼270處的振動最大，該點上測振結果如所示。中，振動值較小的兩條曲線為噴氣清灰時的測振結果，振動值較大的兩條曲線為噴水清灰時的測振結果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風機的振動，延長了其運行周期。 　　4結論無論是采用何種清灰方式，清灰介質一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達到滿意的清灰效果。對于本研究實例，理論計算結果表明，在噴嘴出口處，介質流速應不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設置噴嘴清灰，因此，可以減少運行費用。 　　當噴氣清灰運行在理論計算壓力之下時，能達到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。 煉鋼廠引風機葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計算了供氣壓力。現(xiàn)場實際運行效果表明，風機運行周期超過1個月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺引風機，由于葉輪粘灰嚴重，每運行15~20d，就需停機清理葉輪上的粘灰，每臺風機每次清灰量達30~40kg.由于葉輪粘灰嚴重，引起風機葉輪振動加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進行，加了設備的維護工作量。為了解決風機葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風機葉輪結構參數(shù)為：葉片進口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進口、出口安裝角分別為35和50°。風機最高轉速為2700~2800Znin，風機最低轉速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應大于50由式⑴計算M：噴水清灰系統(tǒng)運行分析。由沿程損失hf用下式計算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時加了噴水量，使得風機殼上排水孔無法滿足及時排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風機葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達到預期的清灰效果，特別是在葉片進口段。風機的實際運行也證實了這一點。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學化工與資源環(huán)境學院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時，根據(jù)式（2），同時取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動及噴氣運行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實際運行效果氧氣頂吹轉爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風機處于運行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風機處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運行之中，最低轉速可/min，其持續(xù)時間可達5min.因此，這為風機噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風機轉速控制四通電磁閥的開啟，當引風機轉速下降到某一設定值時，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關閉。 　　在全部的測振點中，風機機殼270處的振動最大，該點上測振結果如所示。中，振動值較小的兩條曲線為噴氣清灰時的測振結果，振動值較大的兩條曲線為噴水清灰時的測振結果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風機的振動，延長了其運行周期。 　　4結論無論是采用何種清灰方式，清灰介質一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達到滿意的清灰效果。對于本研究實例，理論計算結果表明，在噴嘴出口處，介質流速應不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設置噴嘴清灰，因此，可以減少運行費用。 　　當噴氣清灰運行在理論計算壓力之下時，能達到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。

軸流風機是在離心風機的基礎上發(fā)展起來的，具有效率高和工作范圍寬而得到廣泛的應用。我廠軸流風機是在拆除舊有二手離心風機的情況下，為適應高爐發(fā)展的需要，于2001年3月12日上馬投運的。然而，通過安裝調(diào)試及幾個月的日常維護，發(fā)現(xiàn)軸流風機從實際設計、供貨到軟件編制，自控系統(tǒng)都不同程度的存在問題，且已多次影響機組的正常生產(chǎn)，波及高爐的穩(wěn)順，必須對其進行改進。 　　2存在問題及改進軸流風機自控系統(tǒng)從我廠的使用情況來看，存在的問題主要有以下幾個方面。 　　2.1測溫元件的選擇與安裝潤滑油站油溫檢測是軸流風機正常運轉的重要檢測參數(shù)，軸承回油油溫測量由于沒有油壓，一般不存在問題，較為常見的故障是進油油溫檢測以及油站油箱油溫檢測，采用可動卡套裝置膨脹壓力式溫度計，套卡內(nèi)襯為耐油橡皮膨脹式，溫度計型號為WTYX-1032浙江某廠生產(chǎn)，在第一臺杭汽供貨的產(chǎn)品中，由于油管振動較大，耐油橡皮破裂造成大量漏油，停機三小時處理，通過檢修采用固定螺紋安裝壓銅墊片，問題得以解決，現(xiàn)一直運行良好。第二臺軸流風機產(chǎn)品通過我們的信息反饋，供貨的測溫方式有了改進。 　　2.2取壓裝置的形式和安裝自己是企業(yè)的一員，與企業(yè)的發(fā)展息息相關。 　　其次，為員工提供展示個人才能的平臺。 　　在企業(yè)里，每個人都希望自己的工作和業(yè)績能得到領導重視和同事的肯定，這就是人性的高層次需要。那么，企業(yè)就必須不斷采取激勵機制，鼓勵員工把每個崗位模擬成市場發(fā)其潛能，經(jīng)營好崗位，經(jīng)營好自我，使員工從普通意義上的“社會人&dquo;上升到“自我實現(xiàn)的人&dquo;，使員工各個層次的需要都得到充分滿足，進而推動整個企業(yè)向前上升發(fā)展。 　　為了充分激發(fā)員工的創(chuàng)造性和能動性，實現(xiàn)“員工滿意&dquo;，動力廠采取了一系列有效措施。例如，自2000年以來，大力開展“全員三創(chuàng)新&dquo;活動，每月對員工申報的優(yōu)秀創(chuàng)新成果給予重獎，獎勵資金累計超10萬元；同時，先后推出“領班制&dquo;、“全員利潤化&dquo;、“全員經(jīng)營化&dquo;、“自我經(jīng)營&dquo;等企業(yè)管理新模式。 　　以生產(chǎn)經(jīng)營為中心，一年上一個臺階，充分挖掘人的潛能和物的潛力，使員工的“自我價值&dquo;得以實現(xiàn)。員工在各方面得到滿意后，600多名員工以高度的主人翁責任感，在各自崗位上，出點子，想辦法，從而以最小的投入成本，提供最大的動力需要，實現(xiàn)企業(yè)利潤最大化。 　　4結束語動力廠推行的“用戶滿意、企業(yè)滿意、員工滿意&dquo;新管理，極大地推動了企業(yè)進步，提升了企業(yè)整體經(jīng)濟效益和管理水平。本人在實踐中積極探索，把現(xiàn)代企業(yè)管理許多宏觀理論轉化為實際可操作的方法，以期為現(xiàn)代企業(yè)微觀經(jīng)濟管理提供行之有效的思路和方法。 　　我廠的軸流壓縮機原動機是汽輪機，抽汽器的自動化儀表設備是成套供貨，為了便于運輸和拆除方便，油和汽水的介質壓力的取壓裝置用“和尚頭&dquo;取壓插座、導壓管和取源閥門組成，這些新設備在投運初期是沒有問題的，時間一久，汽水系統(tǒng)的“和尚頭&dquo;取壓插座就會生銹，加之“和尚頭&dquo;凸凹面內(nèi)加工不很好，材質是普碳鋼，在安裝之初接合面是線接觸，一旦漏汽、漏水就無法緊死，油系統(tǒng)取壓況好些?；谏鲜鲈蛭覀儗θ翰遄M行了改造，杜絕了漏汽、漏水現(xiàn)象。 　　2.3信號的隔離信號隔離是老生常談之事，陜鼓成套設計時考慮的較少，而實際運用中由于接地較差，1/0模件的接地松動，變頻器的使用等多項因素，都有可能影響信號的正常性，造成機組誤動停機，我廠在安裝第一臺軸流機組時，投運初期就出現(xiàn)個別信號亂跳，像潤滑油壓，動力油壓，軸振動等，為防止可能的情況發(fā)生，我們對涉及機組安全運行的檢測參數(shù)加裝信號隔離器、具有隔離作用的配電器凈化信號，軸流風機信號隔離器加裝了十臺。 　　2.4雙回路供電電流的改進為了保證系統(tǒng)的安全可靠，直流電源采用冗余方式，系統(tǒng)接線圖為所示。 　　系統(tǒng)接線設計原理沒有錯誤，如果圖紙交給正規(guī)的盤箱柜制造廠，且是專為設計廠家多年配套，情況可能要好些，我廠第一臺軸。42.流風機的PLC柜電源連接并聯(lián)部AB就沒有壓線鼻子，直接接入空氣開關，一旦前面松動，接觸不好，就會影響后面的所有供電，雙直流電源反向截止二極管出口按圖紙是四個接頭，靠螺桿擰緊很不可靠。我廠1軸流風機就曾發(fā)生過類似的故障，因中的02點松動，而造成電源模件1和電源模件2同時失電而險些停機的事故，我們經(jīng)過仔細研究和討論，決定改為設計接線，修改設計后現(xiàn)運行良好。 　　并在圖紙中作如下說明，使制造盤柜的廠家明白，說明如下：所有反向截止二極管加裝散熱片。 　　接，這樣如果Ml或M2處單獨松動也不會影響到電源模件的供電使用，如果Ml處松動，造成電源模件1失電，但模件可以通過冗余電源模件2繼續(xù)供電工作。 　　由于盤箱柜大多是廠家制造，多數(shù)用戶不會一根根檢查螺桿、接頭，也不會查看連接螺桿是否有防松墊圈等。新柜是不會有任何問題，運行一段時間后，問題就會發(fā)生，我廠、1軸流風機已按進行了改進且運行良好。 　　2.5軟件的細化軟件的細化是每一個編制過程控制軟件1折線函數(shù)溫壓補償?shù)娜硕己茉谝獾氖?。全面的考慮、合理的算法，能充分顯示編程人員的控制理論水平的高低。下面以風機防喘閥控制原理為例進行簡要說明。 　　比L較喘振預報比-較喘振報S11手動給定i2.5.1控制算法中可以看出經(jīng)過溫度補償后的喉部差壓才能真實反映運行工況，由于是恒定轉速，防喘控制是由于溫度補償后的喉部差壓和出口壓力來決定，因而顯得特別重要，為了防止由于儀表故障而造成機組誤動作，編程人員應對防喘控制圖進行細化，增加下列條目：入風溫度限幅：以當?shù)靥鞖庾畹妥罡邩藴蕿橄蓿?10T，超過則取機組設計試驗溫度15為準，同時在報警欄內(nèi)給出人風溫度斷線報警指示。 　　入口差壓限幅：以設計喉部差壓最高值為高限，喉部最高值的10%為低限，并以最低值與喉部差壓開關二選二判斷作為風機逆流的條件，如正常超限則保留最后一次值，同時在報警欄內(nèi)給出喉部差壓異常報警，觸發(fā)計時器計時，計時時間為2小時。 　　出口壓力限幅：以試驗防喘曲線最高壓力為高值，為低值，如出現(xiàn)異常在報警欄內(nèi)給出出口壓力異常報警，并保留最后一次值，觸發(fā)計時器計時，計時時間為2小時。 　　計時器計時的目的是：留給檢修人員足夠的檢修時間和給操作人員同高爐聯(lián)系的時間，倒換風機或盡快出鐵，計時2小時后故障沒有處理或難以處理時，防喘閥開始放風，按25%、50%等梯度自動打開，防止風機真正進人喘振區(qū)，危及風機安全。 　　曲線記錄：對所有參與防喘控制的參數(shù)進行記錄，包括檢測信號、外部給定信號、輸出信號和閥位反饋3號，喘振預報和喻振報警列入報警內(nèi)記錄。 　　2.5.2硬件的升級冗余方式，運行一段時間發(fā)現(xiàn)防喘點亂跳，CPU7個紅色指示燈（故障燈）同時亮的故障。停機后進行的冗余切換試驗時1次有3次不成功，軟件編制公司同廠家聯(lián)系，廠家也說不清楚，廠家詢問冗余CPU版本后，對CPU進行了免費升級，并按西門子公司的要。 　　求對程序進行了重新組態(tài)，現(xiàn)在軸流風機這類故障沒有了。 　　3效果通過上述一些措施，軸流風機的安全性進一步得到了提高，故障發(fā)生率也有很大降低，由原來每月發(fā)生一次減少到半年以上也很難發(fā)生一次，最近投人的1軸流風機故障率高一點，也在整改（3月一次），當然，要排除所有的隱患是很難的，有些。故障僅憑記錄曲線是無法分析和判斷的，需要我們進一步對軸流風機自控系統(tǒng)提高認識才能做到的。 　　4結語這么多的故障暴露出來，反映出制造廠家、設計單位、軟件編制部門的不足，也給我們留下深深的思考，正確地選擇廠家、設計和軟件編制單位是防止一切故障隱患的源頭，而維護使用單位需要在日常維護工作中不斷提高自身素質，將故障消除在萌芽狀況，確保風機的安全運行和高爐的正常生產(chǎn)，同時也需要高爐積極的配合，留給風機足夠的檢修時間，以便自查自改。

北京八達嶺華天國家糧食儲備庫在科學安全保糧的前提下，探索研究儲糧通風技術，通過不同方式的通風比較，得出在通風結果相近的情況下，使用軸流風機通風比使用離心風機通風經(jīng)濟效益更明顯，同樣可以實現(xiàn)安全科學儲糧的目的。 　　試驗材料1.1試驗倉房線篼6m.墻體為磚混與預制空心板結構，倉頂用彩鋼板覆蓋，倉頂與門用巖棉保溫。 　　13m，現(xiàn)澆砼結構，倉頂用發(fā)泡聚氨酯保溫，倉門為巖棉夾心結構，入糧結束后倉門位置用磚砌起、封嚴。 　　1.2試驗糧食所試糧食均為山東產(chǎn)二級白軟冬小麥。1號倉儲糧8664.194，2號倉儲糧8770.254，兩倉所儲小麥均為2000年3月人庫，水分11%，雜質0.9%；3號和5號倉所儲的小麥為1999年12月入庫，3號倉儲存7715.87免，水分11%，雜質0.9%，5號倉儲1.3風機參數(shù)功率0.5kW；WD50-5型離心風機，風壓1507~1106Pa，風量1.4風網(wǎng)形式篼大平房倉變截面地槽通風，一機三道，空氣分配器為成品，槽底標篼-0.51~-0.28，通風途徑比1.5；淺圓倉變截面地槽通風，一機四道，空氣分配器為成品，槽底標篼1.5糧溫檢測采用中商華天實業(yè)公司的糧情自動檢測系統(tǒng)進行測溫。高大平房倉電纜分布為12x層）。淺圓倉電纜分布為29xl（纜x層）。 　　1.6其它材料風筒與鞍山產(chǎn)DFA-3型風速表測定表觀風速。 　　試臉方法2.1通風方式選擇1號高大平房倉使用軸流風機吸出式通風，2號高大平房倉采用自然通風與離心風機通風結合，壓人式通風。3號淺圓倉使用軸流風機吸出式通風，5號淺圓倉使用軸流風機與離心風機壓、吸組合式通風。 　　2.2通風控制條件龍復合膜覆蓋糧面，我?guī)焖诘貐^(qū)每年10月份時氣溫開始下降，倉溫低于糧溫后即可揭膜，同時開窗進行自然通風。淺圓倉沒有覆蓋薄膜，也可同時打開進人孔進行換氣。 　　當氣溫低于糧溫或更多時打開通風口，開始機械通風。使用軸流風機通風時，應密閉門窗，有利于增大表層風壓。使用離心風機通風時，也可密閉門窗，但在通風間歇時應打開窗戶，有利于高濕氣體的擴散。 　　考慮當?shù)貧夂驐l件，當氣溫不再長時間明顯下降，平均糧溫低于0X：時（以三溫圖為準），即可結束通風。 　　2.3通風后密閉通風結束后關好門窗，在2月中下旬平整糧面，并用薄膜覆蓋（限高大平房倉），淺圓倉封好大H，關好進人孔，并用膠條密封邊緣。 　　結果與分析3.1通風降溫效果日結束，每天檢測糧溫，為氣溫與4個倉的三溫變化趨勢圖，5為4個貨位的糧溫變化趨勢圖。 　　5號倉各層平均糧溫變化趨勢圖從可以看出，在通風過程中倉溫與氣溫變化趨勢吻合，倉溫變化直接受氣溫影響，平均糧溫下降較慢，降溫速度主要受降溫幅度影響。所以在通風間歇過程中，及時開窗散氣，使糧堆內(nèi)散發(fā)到空間的濕熱空氣盡快與倉外空氣交換，即可解除倉溫過高對糧溫帶來的影響。淺圓倉進人孔為上下方向，開門散氣較慢，使用倉頂軸流風機換氣可起到同樣效果。 　　從~5分析，上層糧溫變化受氣溫影響大，在冬季氣溫低時間長的地區(qū)可以利用這一特點，在氣溫下降后開窗散氣，配合翻倒糧面，邊墻部位挑溝，使得上層及糧堆四周糧溫容易變化的部位糧溫盡快下降，節(jié)省出為降這部分糧溫機械通風所耗能源。在機械通風時翻倒疏松糧面，也可以加快降溫速度，凍死一部分越冬害蟲，起到殺蟲抑霉的作用。 　　中下層糧溫變化情況相近，從檢測的糧溫看，初始降溫速度主要受糧堆四周即靠墻部位糧溫下降程度的影響，當四周糧溫與中部糧溫一致后，降溫速度受氣溫、風壓及糧堆孔隙度影響。氣溫越低，風壓越大，糧堆孔隙度大，降溫越快。而且從5并結合的氣溫變化曲線可以看出，軸流風機通風過程中受氣溫變化影響明顯，氣溫明顯上升后，糧溫會隨之上升，深糧層糧堆糧溫變化比淺糧層糧堆變化慢，受影響時間長（1號降溫與3號降溫對比）。離心風機通風時風速篼，風壓大，糧堆降溫速度快，氣溫若有短時間上升，不會使糧堆糧溫上升，僅影響其降溫速率，糧層越淺，降溫越快（2號與5號對比）。 　　比較1號、3號與2號、5號降溫效果，雖然使用軸流風機通風降溫慢，受氣溫影響大，但是只要控制氣溫與糧溫溫差，合理選擇通風時機，一樣可以把糧溫降到要求的溫度下。因為軸流風機風量小，通風慢，降溫速度慢，可以減少因降溫速度過快而影響糧食品質的機會。 　　通風過程中，間歇通風比連續(xù)通風效果要好得多，除了給導熱性不好的糧食一個釋放糧堆內(nèi)部熱量的過程，還可以使糧粒本身有個降溫的過程，避免了連續(xù)通風后糧溫反彈和糧面結露的現(xiàn)象。 　　3.2水分變化通風后，1號、2號、3號和5號倉房的儲糧水分分別為10.9%、10.8%、11.1%和10.8%.八達嶺地區(qū)晝夜溫差大、濕度小，尤其冬季寒冷多風，所以通風過程中濕度不作為重要因素考慮，只要不在濕度大的天氣里連續(xù)通風，就不會有結露現(xiàn)象。 　　3.3表觀風速測試1號、2號、3號和5號倉房的平均表觀風速分別為0.0039m/s、0.0154m/s、0.0027m/s和0.0196m/s.除風道分布情況是影響風量分布的主要因素外，糧層深度、糧堆孔隙度（下轉第54頁徑的淺圓倉來講是缺乏保糧經(jīng)驗的，再加上有些糧庫對保糧工作的重要性認識不足，勢必對保糧工作產(chǎn)生一定的影響，因此，提高保糧隊伍的素質勢在必行。 　　5把好入庫糧食質關入庫糧食質一定要達到“干、飽、凈&dquo;的要求，嚴把糧食質量關，避免不符合國家標準的糧食人庫，既為儲糧安全莫定了基礎，又給糧庫的輪換工作帶來了效益。 　　綜合上述：我們必須充分重視儲糧的安全，提高保糧隊伍的素質，科學運用儲糧新技術，延緩糧食的陳化，消除糧食的安全隱患，保證糧食的安全。 　　致謝：本文在定稿過程中得到了鄭州工程學院趙英杰副教授的悉心指導，在此表示衷心感謝。 　　1嚴以謹，王金水，蘇云平。機械通風櫧糧技術河南教育出2趙思孟。對新建倉房的初步認識。糧油倉儲科技通訊，3王殿桿。磷化氫熏蒸殺蟲技術成都科技大學出版社，4周長全，殷雄。谷物冷卻機與機械通風降a對比性試聆糧油倉儲科技通訊，2000（2）。 　　5周化文，張永海。糧油儲藏實用新技術，1989.6國家糧食儲備局倉儲司編。儲糧新技術教程。中國商業(yè)出版社。 　　及雜質分布情況對表觀風速同樣有影響。從測試結果看，高大平房倉表觀風速較為均，淺圓倉外圈風速明顯大于內(nèi)圈風速。 　　3.4單位能耗對比從單位能耗對比可以看出，使用軸流風機通風要比離心風機通風節(jié)約能源近90%.高大平房倉雖然通風風速篼于淺圓倉，但因為其糧層淺，整個糧堆受外溫變化影響大，沒有淺圓倉降溫效果好，淺圓倉糧層深，僅倉壁四周和表面糧溫變化快，中部糧溫年變化都很小，所以淺圓倉通風比高大平房倉通風更為容易。 　　3.5通風后糧溫月變化（見）4故論通過不斷地探索研究，說明在氣候條件適宜的地區(qū)使用軸流風機通風降溫，可以達到預期目的，如在八達嶺地區(qū)平均糧溫低于01C時，就可以使儲糧安全度夏，杜絕蟲害發(fā)生，同時降低通風單位能耗。 　　通風前期及通風間歇時合理利用自然通風，可以有效降低糧溫，提高通風降溫的經(jīng)濟效益，達到綠色儲糧目的。在通風過程中，我們發(fā)現(xiàn)當溫差小于61C時，降溫速度明顯減慢，在氣溫及通風時機條件許可的情況下，可以考慮暫時停機，待溫差增大后再繼續(xù)通風。

據(jù)不完全統(tǒng)計，全國風機、水泵、壓縮機就有1500萬臺電動機，用電量占全國總發(fā)電量的40%-50%，這些電動機大多在低的電能利用率下運行，只要將這些電動機電能利用率提高10%45%，全年可節(jié)電300億KW以上?，F(xiàn)有風機調(diào)節(jié)方式為風機運行時，只有靠調(diào)節(jié)風門或風道擋板的開度來滿足生產(chǎn)工藝對風量的要求。風機機械特性為平方轉矩特性，我們把這種方法稱為節(jié)流調(diào)節(jié)。在節(jié)流調(diào)節(jié)過程中，風機固有特性不變，僅僅靠關小風門或擋板的開度，人為地加管路的阻力，由此大管路系統(tǒng)的損失，不利于風機的節(jié)能運行。現(xiàn)談一談采用調(diào)速控制裝置，通過改變風機的轉速，從而改變風機風量以適應生產(chǎn)工藝的需要，這種調(diào)節(jié)方式稱為風機的調(diào)速控制。風機以調(diào)速控制方式運行能耗最省，綜合效益最高。交流電機的調(diào)速方式有多種、變頻調(diào)速是高效的最佳調(diào)速方案，它可以實現(xiàn)風機的無級調(diào)速，并可方便地組成閉環(huán)控制系統(tǒng)、實現(xiàn)恒壓或恒流量的控制。 　　變頻器原理變頻器是利用電力半導體器件的通斷作用將工頻電源變換為另一頻率的電能控制裝置。我們現(xiàn)在使用的變頻器主要采用交一直一交方式：VVVF變頻或矢量控制變頻），先把工頻交流電源通過整流器轉換成直流電源，然后再把直流電源轉換成頻率、電壓均可控制的交流電源以供給電動機。變頻器的電路一般由整流、中間直流環(huán)節(jié)、逆變和控制4個部分組成。整流部分為三相橋式不可控整流器，逆變部分為IGBT三相橋式逆變器，且輸出為PWM波形，中間直流環(huán)節(jié)為濾波、直流儲能和緩沖無功功率。變頻調(diào)速的原理是根據(jù)異步電動機的轉速：轉差率。從上式可知改變供電頻率，即可改變電機的轉速。 　　在生產(chǎn)過程中所需要的風量是經(jīng)常隨工藝及操作的需要不同程度調(diào)節(jié)的，而傳統(tǒng)的調(diào)節(jié)方案是通過放風閥來調(diào)節(jié)的，用來帶動風機的電動機本身轉速是不可調(diào)節(jié)的，因此大量的風量通過放風法放掉，也就是說，造成電能的大量的浪費，根據(jù)鼓風機風量和轉速成正比關系。 　　鼓風機的風壓和轉速的平方成正比。 　　鼓風機所需的功率與轉速的立方成正比。 　　從上述關系可知，如果我們使用改變轉速來實現(xiàn)改變風量的方法，就不至于把大量的風量白白放掉，從而節(jié)約了大量的電能。同時還加設備的使用壽命，提高電動機功率因數(shù)，改善了工人的操作條件，降低了環(huán)境噪音等。 　　2.1風機的變頻改造方案根據(jù)風機配置特作如下變頻改造方案：變頻調(diào)節(jié)是一種高效的調(diào)節(jié)方式。鼓風機采用變頻調(diào)節(jié)，不會產(chǎn)生附加壓力損失，節(jié)能效果顯著，調(diào)節(jié)風量范圍0%-00%，適合調(diào)節(jié)范圍寬，且經(jīng)常處于低負荷下運行的場合。但是，當風機轉速下降，風量減小時，風壓將發(fā)生很大變化，由風機比例定律：可知，當其轉速降低到原額定轉速的一半時，對應工況點的流量、壓力、軸功率各下降到原來的1/2、1/4、1/8，這就是變頻調(diào)節(jié)方式可以大幅度節(jié)電的原因。 　　3.1變頻調(diào)速節(jié)能系統(tǒng)特點3.1.1變頻器調(diào)速范圍寬，變頻器調(diào)速范圍能適應各種調(diào)速設備的要求，頻率范圍0.00~50.00Hz可調(diào)；3.1.2控制精度高，變頻器的數(shù)字設定分辨率為±。01%，模擬設定分辨率為。1%；3.1.3動態(tài)特性好，變頻器采用自關斷器件IGBT速度快，且采用SVPWM控制模式，負載電壓和頻率受控變頻器的CPU，故調(diào)節(jié)速度快，系統(tǒng)的動態(tài)性能好；3.1.4控制功能強，能滿足各種不同的控制系統(tǒng)，通過端子可與各種頻率設定信號連接，如：010V，4-20mA.可通過端子控制正反轉等多種操作；3.1.5通過合理調(diào)整轉矩提升，轉矩限定功能，電流限幅功能參數(shù)，可滿足大起動轉矩，運行中負載突化也不會引起跳閘等事故；3.1.6變頻器可與上位計算機或者可編程控制器PLC）通信，實現(xiàn)遠程設定或修改變頻器參數(shù)，監(jiān)控變頻器的運行狀態(tài)等信息，從而組成工業(yè)以太網(wǎng)，實現(xiàn)集中控制；3.1.7保護功能齊全，變頻器有25種保護功能，對過壓、欠壓、過流、過載、過熱均能通過計算機高速計算并給予保護，且能對發(fā)生故障的原因給予紀錄；3.1.8變頻器內(nèi)部有電機防噪裝置，在線調(diào)節(jié)載波頻率，實時改變電機的運行噪聲。 　　4變頻調(diào)速在電動機及設備上的應用的優(yōu)勢電動機在啟動階段，往往采用自藕變壓器降壓啟動或星一三角）啟動方式，這兩種方式雖然能降低啟動電流對電動機的損害，但仍有高達額定電流5~6倍的啟動電流，嚴重危害著電動機、水泵、單向閥、管路系統(tǒng)的使用壽命電流一時間圖見）。 　　使用變頻調(diào)節(jié)以后，由于使用了SPWM技術，實現(xiàn)了真正意義上的軟啟動和緩沖停機，從根本上消除了啟動電流對電動機及其它設備的危害，大大延長了設備的使用壽命。另外，設備在全電壓啟動、運行、停止的過程中，由于無法進行及時有效的調(diào)節(jié)，會產(chǎn)生嚴重的水錘、機械噪音加、震動加劇等現(xiàn)象，這些現(xiàn)象都具有極大的破壞性，會引起管道破裂或癟塌、損壞閥門和固定件，并會加進線變壓器的負荷狀況。采用了變頻調(diào)節(jié)后，可以通過延長升、降速時間來延長起動或停機的過程，即使在運行過程中，也可以通過對工作頻率點的選擇，跳過容易引起設備共震的工作點，從而使水泵葉片、單向閥、管路系統(tǒng)承受的應力大為減小，軸承的磨損也大大減輕，設備的工作壽命將大大延長。 　　在風機、水泵、壓縮機等應用領域，引入變頻調(diào)速控制技術，能達到很好的節(jié)能效果，同時，也降低了電機啟動時對電網(wǎng)的沖擊，提高了設備的功率因數(shù)，延長了機械系統(tǒng)的使用壽命，提升了系統(tǒng)的可靠性，另外，因為變頻器強大的保護功能，對設備起到了很好的保護作用，有效降低了設備的維護成本。近幾年，隨著變頻調(diào)速技術的不斷推廣與應用，從實踐結果來看，得到了良好經(jīng)濟效應與社會效應，并且，也得到用戶的廣泛認同。 責任編輯：任江強

煉鋼廠引風機葉輪粘灰控制幸福堂謝明亮呂偉2，董元龍2（1.武漢科技大學，湖北武漢，430081；2.武漢鋼鐵（集團）公司，湖北武漢，430080）體清灰的思路，并計算了供氣壓力。現(xiàn)場實際運行效果表明，風機運行周期超過1個月。 　　某煉鋼廠一次煙氣凈化系統(tǒng)上的3臺引風機，由于葉輪粘灰嚴重，每運行15~20d，就需停機清理葉輪上的粘灰，每臺風機每次清灰量達30~40kg.由于葉輪粘灰嚴重，引起風機葉輪振動加大，這不僅容易引發(fā)安全事故，而且影響到生產(chǎn)的正常進行，加了設備的維護工作量。為了解決風機葉輪粘灰問題，過去曾采取了一些措施，但此問題沒有得到徹底解決。 　　引風機葉輪結構參數(shù)為：葉片進口直徑為900mm，葉輪外徑為1600mm，葉片進口、出口安裝角分別為35和50°。風機最高轉速為2700~2800Znin，風機最低轉速為600~800min.通過現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn)，葉輪粘灰主要是在葉片的非工作面上，特別是在進口段。 　　1現(xiàn)有的噴水清灰運行分析※一噴水速度（絕對速度一葉輪旋轉線速度（牽連速度）w―水流作用于葉片上的速度（相對速度）由絕對速度=牽連速度（；）+相對速度（W）知，要使噴水有效地作用于葉片的非作用面上，速度W與速度之間的夾角應大于50由式⑴計算M：噴水清灰系統(tǒng)運行分析。由沿程損失hf用下式計算：取局部阻力損失hm=h/，則總阻力損失h為為了滿足噴水速度，必須提高噴水壓力，因此需大提升水壓所需的能量，同時加了噴水量，使得風機殼上排水孔無法滿足及時排水的要求，從而發(fā)生目前常常出現(xiàn)的風機葉輪浸泡于水中的現(xiàn)象，使噴水清灰失去意義。 　　上述分析表明，噴水清灰無法有效地清除葉片非工作面上的積灰，不能達到預期的清灰效果，特別是在葉片進口段。風機的實際運行也證實了這一點。 　　2氣體噴吹清灰的理論分析+1）（3）：：01噴嘴出口處的氣體壓力，Pa；氣體常數(shù)。 　　由男，武漢科技大學化工與資源環(huán)境學院，副教授。 　　對于常溫下的空氣，由式（4）可得噴嘴出口處氣體的極限速度為542m/s.當取管道內(nèi)氣體的平均壓力為4MPa時，則管道內(nèi)氣體的平均流速為542X（2/4）=271m/s.當管道內(nèi)氣體平均速度為271m/s時，根據(jù)式（2），同時取局部阻力損失hm=2h/，則克服流動阻力損失所需的壓力p為0.22MPa考慮到供氣壓力的波動及噴氣運行的安全性，取安全系數(shù)為1.2，則供氣壓力為p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用壓力為0.5MPa的壓縮氣體即可以對葉片上的粘附物產(chǎn)生有效的作用力。 　　3氣體噴吹清灰的實際運行效果氧氣頂吹轉爐煉鋼的冶煉周期為36~40min，吹氧冶煉時間一般為16min.在吹氧期內(nèi)，引風機處于運行的高速區(qū)（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，為了節(jié)省能耗，引風機處于調(diào)速過程（升速或減速）或處于低速運行之中，最低轉速可/min，其持續(xù)時間可達5min.因此，這為風機噴氣清灰提供了必要條件。 　　利用風機轉速控制四通電磁閥的開啟，當引風機轉速下降到某一設定值時，四通電磁閥接通，延續(xù)1min后關閉。 　　在全部的測振點中，風機機殼270處的振動最大，該點上測振結果如所示。中，振動值較小的兩條曲線為噴氣清灰時的測振結果，振動值較大的兩條曲線為噴水清灰時的測振結果。從中可以看出，噴氣清灰較大幅度地減小了風機的振動，延長了其運行周期。 　　4結論無論是采用何種清灰方式，清灰介質一定要直接作用于葉片的非工作面上，只有這樣，才能達到滿意的清灰效果。對于本研究實例，理論計算結果表明，在噴嘴出口處，介質流速應不小于40m4.根據(jù)葉片上的粘灰分布情況，在葉輪的出口處，可以不設置噴嘴清灰，因此，可以減少運行費用。 　　當噴氣清灰運行在理論計算壓力之下時，能達到滿意的清灰效果。 　　無需改變噴氣系統(tǒng)在機殼上的安裝位置，與現(xiàn)有的噴水系統(tǒng)安裝位置相同。

華電烏達熱電廠一期2X150MW熱電技改工程是原國家經(jīng)貿(mào)委批復的“國家雙高一優(yōu)，以大帶小，熱電聯(lián)產(chǎn)&dquo;項目選用由無錫華光鍋爐股份有限公司制造的蒸汽流量為480/h的超高壓再熱CFB循環(huán)流化床鍋爐，可燃燒矸石等劣質煤種，通過石灰石脫硫，具有環(huán)保、清潔的優(yōu)勢，12機組自投產(chǎn)發(fā)電以來，創(chuàng)造了比較好的經(jīng)濟效益。 　　1引風機及液粘調(diào)速器引風機是火電廠重要的輔助設備之一，它將鍋爐燃燒產(chǎn)生的高溫煙氣經(jīng)除塵裝置后排向煙道，用來調(diào)整鍋爐爐膛負壓。 　　華電烏達熱電公司選用的鍋爐采用超高壓參數(shù)中間再熱機組方案設計，與150MW等級汽輪發(fā)電機組相匹配，可配合汽輪機定壓（滑壓）啟動和運行，蒸發(fā)量為480/h過熱器出口溫度為540工每臺鍋爐裝有2臺引風機。 　　引風機電機參數(shù)。 　　電機型號電機功率/kW額定電壓/kV額定電流/A功率因數(shù)額定轉速/（min轉速比祝調(diào)節(jié)方式輸入轉速/（mn輸出轉速要求/（mn液粘調(diào)速器參數(shù)。 　　型號額定扭矩パN.m）輸入轉速/（mn表1引風機存在問題序號引風機存在問題是否主要原因1液粘調(diào)速故障率高，平均故障率達到每日1次是2電機轉速快、振動大、噪音大。機械磨損大是3電機軸承溫度篼絕緣不良，是4液粘調(diào)速器故障頻繁，引風機漏油嚴重，平均每月需加100kg潤滑油是5調(diào)節(jié)閥門需要不斷調(diào)整開、關狀態(tài)否6調(diào)節(jié)閥門開、關頻繁造成閥門損壞否7操作方法不當，導致閥門等設備損壞否8協(xié)調(diào)能力差，導致故障不能及時解決否要2引風機改造的必要性改造前，引風機的轉速是通過液粘調(diào)速器進行調(diào)整，而風量是通過調(diào)節(jié)風機入口擋板開度來實現(xiàn)，雖然己經(jīng)采用了高效離心風機，但實際運行效率并不高，主要有4個原因。 　　隨著發(fā)電機發(fā)電負荷的變化，鍋爐的送風量、引風量也相應變化，而引風機出力調(diào)整是通過調(diào)節(jié)風機入口擋板開度來實現(xiàn)的，這樣就會導致節(jié)流損失嚴重。 　　異步電動機在啟動時啟動電流一般達到電機額定電流的8~10倍，對廠用電形成很大沖擊。 　　強大的沖擊轉矩對電機和風機的使用壽命存在很大的影響。 　　液粘調(diào)速器的各種弊端也是引風機耗能大的一個重要因素。 　　液粘調(diào)速器是一種以液體為介質，靠液體動量矩的變化傳遞能量的裝置，工作時是通過一導管調(diào)整工作腔的充液量，從而改變傳遞扭矩和輸出轉速來滿足工況要求111.因此，對工作腔及供油系統(tǒng)需經(jīng)常維護及檢修。液粘調(diào)速器調(diào)速屬耗能型調(diào)速方式，在調(diào)速范圍較大時，產(chǎn)生機械損耗和轉差損耗，消耗能量，效率較低，節(jié)能效果一般。 　　液粘調(diào)速器故障時，無法再用其他方式使其拖動的風機運行，必須停電檢修。采用液粘調(diào)速器時，在低速向高速運行過程中，延遲性較明顯，不能快速響應，此時的電流較大，易引起跳閘，影響系統(tǒng)穩(wěn)定性。液粘調(diào)速器本身控制精度差，調(diào)速范圍窄通常在40%~90%之間）。在高速運行時，液粘調(diào)速器有丟轉現(xiàn)象，嚴重時會影響工作的正常進行。 　　由此可見，若繼續(xù)使用液粘調(diào)速器，將制約電廠實現(xiàn)節(jié)能降耗、降低生產(chǎn)成本、提高生產(chǎn)效率、加企業(yè)競爭力的目的。所以，有必要對引風機進行節(jié)能和調(diào)節(jié)性能的改造，滿足機組整體調(diào)節(jié)性能的需要。 　　3分析原因鍋爐引風機存在問題見表1鍋爐引風機運行數(shù)據(jù)：145MW負荷下風門開度為60%，電機電流為110A.可以看出，由于風機電動機設計有一定裕度，且風機風門開度較小，亦有較大裕量，因此，正常生產(chǎn)過程中，風門擋板兩側必定形成較大的風壓差，造成較大損失。 　　通過對引風機存在問題的調(diào)查與運行數(shù)據(jù)分析決定拆除引風機液粘調(diào)速裝置。 　　4改造過程變頻器是在不改變電機原有性能的前提下，根據(jù)負荷的大小來改變電機的供電頻率和電壓，以實現(xiàn)電機轉速的調(diào)節(jié)，達到節(jié)能的目的。 　　采用高壓變頻器對引風機的電動機進行轉速調(diào)節(jié)，使引風機的擋板全開，從而改變轉速來調(diào)節(jié)風量，使風機擋板內(nèi)外風壓基本一致。將原來定速運行的截流損耗及高速風壓損耗降到最低，使引風機在長期運行中的用電量大比例地減小，使發(fā)電機組的噸煤耗電量下降，進而提高發(fā)電機組的噸煤發(fā)電比。 　　41高壓變頻節(jié)電原因由于設備設計余量大而導致的“大馬拉小車&dquo;現(xiàn)象121、電機定速旋轉不可調(diào)節(jié)等原因，導致資源浪費很大，而變頻調(diào)節(jié)徹底解決了這一問題。 　　由于負載擋板或閥門調(diào)節(jié)導致的大量節(jié)流損失，變頻改造后也不再存在。 　?。?）異步電動機功率因數(shù)由變頻前的0.85左右變成變頻后的095以上。 　　42變頻器改造方案（）變頻器有較高可靠性，長期運行無故障。 　?。?）變頻器有旁路功能，一旦出現(xiàn)故障，可使電機切換到工頻運行。 　　具有邏輯控制能力，可以自動按照吹氧周期升降速。 　　有共振點跳轉設置，能使電機避開共振點運行，讓風機不喘振。 　　43變頻器的可靠性設計變頻器本體在設計上從以下幾方面保障變頻器的可靠運行：變壓器采用干式變壓器并配置自控風冷；采用功率單元串聯(lián)技術，用成熟的低壓變頻技術實現(xiàn)高壓變頻輸出；采用特制的絕緣型材及板材，充分保證絕緣要求；脈寬調(diào)制波形發(fā)生器采用FPGA硬件生成，避免了軟件死機的缺陷；功率單元采用單元故障旁路措施，大大提高變頻器的整體可靠性；控制與功率單元間采用光纖通訊，可靠性及抗干擾性大大提高；邏輯控制采用西門子PDC及觸摸屏，極大提高了工作可靠性；控制回路電源采用雙電源，其中一路取自變頻器主回路，可自動切換；單元柜采用獨特的并聯(lián)風道，配以德國原裝進口風機。 　　44改造后鍋爐引風機變頻系統(tǒng)改造后的引風機變頻調(diào)速系統(tǒng)采用交一直一交、高一高方式，輸入側直接接6kV電壓等級的電源，輸出連接6kV異步電動機，―HVF系列高壓變頻器柜由功率單元柜（含控制柜）、變壓器柜、進線柜3部分組成。 　　此次改造對引風機進行變頻改造，每臺風機新增1臺高壓變頻器，共配置2臺變頻器，將變頻器接入到原有的風機電機與高壓開關柜中。在正常情況下，每臺變頻器拖動單臺風機電機運行。為改造后的鍋爐引風機變頻系統(tǒng)圖。圖中QF保留用戶原高壓進線開關柜，QSj，QQS3與變頻器配套供貨。進線柜的QS！，QS2機械互鎖、防止誤操作。6kV電源經(jīng)變頻裝置輸入刀閘Q3到高壓變頻裝置，變頻裝置輸出經(jīng)出線刀閘QS送至電動機；6kV電源還可經(jīng)旁路刀閘QS直接啟動電動機。進出線刀閘和旁路刀閘的作用是：一旦變頻裝置出現(xiàn)故障，即可馬上斷開進出線刀閘QS，將變頻裝置隔離，手動合旁路刀閘QS，在工頻電源下啟動電機運行。 　　正常時，在控制室通過調(diào)節(jié)高壓變頻器的目標給定頻率通過4~20mA信號輸出到高壓變頻器）來調(diào)節(jié)風量。 　　異常時，即變頻器出現(xiàn)故障而又無法自動排除時，變頻器自動跳機。如為自動工頻切換，則變頻器內(nèi)的操作為：QS分真空接觸器，QS自動合真空接觸器，變頻器轉為工頻運行；如為手動工頻切換，則QS分閘后，送一跳閘信號至開關柜斷路器使DL聯(lián)鎖跳閘，同時輸出一故障信號至控制室。 　　46變頻改造前后對比引風機改用變頻調(diào)速后，在降低風機轉速運行的同時，噪音也大幅度降低，同時消除了因調(diào)節(jié)擋板控制風量而造成的管網(wǎng)內(nèi)氣流紊亂、風量調(diào)節(jié)不準確以及管網(wǎng)振動和爐膛燃燒不穩(wěn)等缺陷。 　　使用高壓變頻器后，風機擋板不需要頻繁調(diào)整，擋板開度保持在一個比較大的范圍內(nèi)，通過調(diào)節(jié)變頻器的輸出頻率改變電機的轉速，達到調(diào)節(jié)風量的目的，滿足運行工況的要求。 　　由于變頻調(diào)速驅動系統(tǒng)本身具有軟啟動功能，使引風機實現(xiàn)軟啟動，避免了由于電動機直接啟動引起的電網(wǎng)沖擊和機械沖擊，從而可以防止與此有關的一系列事故的發(fā)生。 　　變頻調(diào)速改造后，由于對電機實現(xiàn)真正的軟啟動，對電機、擋板、高壓開關、軸承等設備以及電網(wǎng)的啟動沖擊大大減少，它們的使用壽命得以延長，也大幅度節(jié)省這些設備的維護費用。 　　以上進線柜刀閘與變頻裝置配套供貨ElecfonicPublishi足了電廠峰荷動態(tài)調(diào)節(jié)的需要hi并且與pcc系統(tǒng)實bookmak2變頻器高精度寬范圍的無級調(diào)速功能，全面滿現(xiàn)真正的無縫連接。 　　47變頻器系統(tǒng)組成高壓變頻器系統(tǒng)由4部分組成，分別是高壓開關柜、變壓器柜、單元柜及控制柜。 　　高壓開關柜的主要功能為電源的進線、出線以及工頻旁路，它主要由3個高壓刀閘以及輸出側的電壓霍爾傳感器、電流霍爾傳感器組成。 　　風機部分由冷卻風機和相關風機電機組成。這部分在變壓器柜的上方，室內(nèi)空氣從進氣口進入單元柜，經(jīng)過單元使其冷卻，最后吸進風機部分，從柜頂排出。由于風機的運行，在距變頻器1m處的標稱加權聲級可能超過70dB.變壓器柜裝有向輸出單元提供三相電壓的輸入移相變壓器；變壓器二次側有各單元輸入電纜的連接點；變壓器柜內(nèi)裝有溫度監(jiān)測設備及冷卻風機。 　　單元柜每相輸出安裝有9個單元何包含2個冗余單元選件）每相的輸出電壓為單元的串聯(lián)電壓。斷開每個單元的三相輸入電源、2路輸出連接、光纜插頭和固定螺栓后可將其與柜體分離并拆下；所有單元的機械和電氣參數(shù)均一致，可以方便地進行互換；每個單元有獨立的控制板，通過光纜構成隔離通訊鏈與系統(tǒng)通訊。 　　功率單元柜每相輸出安裝有6個功率單元，每相的輸出電壓為單元的串聯(lián)電壓。獨立的輸出單元安裝在單元柜內(nèi)；所有單元的機械和電氣參數(shù)均相同；每個單元有獨立的控制板用來與系統(tǒng)通過光纖進行通訊。 　　8變頻器控制特性變頻器在DCS畫面控制時，為了保障引風機電機的正常散熱，變頻器內(nèi)部設定了最低運轉頻率，一般頻率下限為20H即當給定頻率低于20Hz時，變頻器自動識別為20H當給定頻率高于20Hz時，變頻器按給定頻率調(diào)節(jié)轉速。 　　采用36脈沖整流，輸出每相6個功率單元串聯(lián)，三相共18個功率單元。 　　獨立的輸出單元安裝在功率單元柜內(nèi)；所有功率單元的機械和電氣參數(shù)均相同；每個單元包含獨立的控制板用來與系統(tǒng)通過光纖進行通訊。 　　5改造后的收益1直接經(jīng)濟效益經(jīng)計算，工頻條件下耗電量：1機發(fā)電量平均為145萬M.h的2臺引風機平均每小時耗電量均為145萬腿。h的2臺引風機平均每小時耗電量為14401Wh經(jīng)過對比后：平均每小時的節(jié)電量480kWh年節(jié)電量3456000M.h（年正常運行時間按300d計算）若電價為024元八腿。h）則年節(jié)電收益82944萬元。實施所產(chǎn)生的直接費用即引風機變頻改造費用為197萬元，則收回成本所需時間為238年，3年內(nèi)即可收回投資成本。 　　52其他間接收益高壓變頻器卓越的軟啟動/亭止功能（可以零轉速啟動）減小了啟動沖擊電流對電動機和電網(wǎng)的沖擊，減小了電機故障，延長了電機的檢修周期和使用壽命；同時還避免了沖擊負荷對電網(wǎng)的不利影響。 　　變頻改造后原調(diào)節(jié)閥門全開，不需要再作任何調(diào)節(jié)，可延長閥門使用壽命，減少檢修維護費用。 　　變頻改造后，原液力偶合器取消，節(jié)省了液力偶合器的維護費用。 　　高壓變頻器特有的平滑調(diào)節(jié)以及引風機電機的轉速降低，減少了風機及電機的機械磨損，降低了軸承、軸瓦的溫度，減少了檢修費用，延長了設備的使用壽命。 　　采用自動控制，進一步提高了設備運行控制和系統(tǒng)運行管理的自動化水平，從而真正實現(xiàn)自動調(diào)節(jié)，大大強了運行的安全可靠性。 　　變頻器對電機的保護功能齊全，大大提高了電機運行的安全穩(wěn)定運行。 　　6應用推廣火力發(fā)電廠輔機很多，大部分廠用電量都是消耗在這些輔機上，降低了每臺輔機的單耗就達到了節(jié)能降耗的目的。華電烏達熱電廠引風機加裝變頻調(diào)速裝置改造實施完成后，取得了明顯的節(jié)電效果，并獲得了較好的經(jīng)濟效益和社會效益。 責任編輯：任江強

發(fā)電廠電氣主接線型式的選擇，既要保證系統(tǒng)穩(wěn)定性和可靠性，又要考慮運行的靈活性和建設的經(jīng)濟性。一般來講，應根據(jù)電網(wǎng)規(guī)劃容量、本期建設規(guī)模、輸送電壓等級、進出線回路數(shù)、供電負荷的重要性、保證供需平衡、電力系統(tǒng)線路容量、電氣設備性能和周圍環(huán)境以及自動化規(guī)劃月要求等條件來確定。通常工程設計中，經(jīng)過技術經(jīng)濟比較，進出線回路在6回及以上、在系統(tǒng)中具有重要地位的超高壓配電裝置，可采用一個半斷路器接線。 　　一個半斷路器接線，特別適宜于220kV以上的超高壓、大容量系統(tǒng)中，但使用設備較多，特別是斷路器和電流互感器，投資較大，二次控制回路接線和繼電保護都比較復雜。據(jù)估算，目前發(fā)電廠或變電所330kV及以上電壓等級采用一個半斷路器接線較多，約占80%以上。由于它的接線結構的特殊性，所需用的斷路器和電流互感器較多，因此一個半斷路器的繼電保護和二次接線較復雜。如：安裝單位的劃分、電流電壓互感器的配置、同步電壓的取得、隔離開關的閉鎖接線等都是設計過程中需要認真考慮的問題。 　　2接線特點一個半斷路器接線是一種沒有多回路集結點、由兩個元件（線路或發(fā)變組）引線用三臺斷路器接往兩組母線組成一個半斷路器接線，每一回路經(jīng)一臺斷路器接至母線，兩回路間設一聯(lián)絡斷路器形成一串，又稱二分之三接線方式。具有運行調(diào)度靈活、可靠性高和操作檢修方便等特點。 　　可靠性高。任一臺斷路器檢修和另一臺斷路器故障時，不切除兩回以上的線路；甚至兩組母線同時故障（或一組檢修時另一組故障）的極端情況下，功率仍能繼續(xù)輸送。運行時，兩組母線和同一串的斷路器都投人工作，稱為完整串運行，形成多環(huán)狀供電，具有較高的供電可靠性和運行靈活性。 　　運行調(diào)度靈活。正常運行時，兩段母線和全部斷路器都工作，一個回路由兩臺斷路器供電，形成多環(huán)狀供電，調(diào)度靈活。 　　操作檢修方便：隔離開關只作為檢修電器，避免了隔離開關作操作時的倒閘操作；檢修斷路器時，可任意停下檢修；母線保護的電流回路是固定接線，較簡單；出線回路均單獨設電壓互感器，二次電壓不需要切換。 　　占地面積?。号c雙母線接線比較，占地面積較小。 　　3二次回路設計由于一個回路連接兩臺斷路器，一臺中間斷路器與水平夾角是3*，上導流板與水平夾角是7°。 　?。?）在彎頭內(nèi)均勻加裝兩個弧面導流板，內(nèi)弧板彎曲半徑是R1666mm，弧角85°，外弧板彎曲半徑是R2334mm，弧角5改造效果上述改造方案在機組小修中實施，改造后效果明顯，在一次風機啟動和正常運行時風道的振動值大幅下降，噪音明顯減小，徹底解決了一次風機出口風道的振動問題。 責任編輯：任江強