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8爐系武漢鍋爐廠生產(chǎn)的WGZ10258.244型燃煤鍋爐，每臺(tái)鍋爐配有2臺(tái)成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的AN31e6（V191型靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)引風(fēng)機(jī)，驅(qū)動(dòng)機(jī)軸輸入功率2104kW，額定電壓6kV，額定電流293A，轉(zhuǎn)速740i/min流量321.4m3/s全壓5452Pa宣威電廠7鍋爐引風(fēng)機(jī)原采用入口擋板節(jié)流調(diào)節(jié)方式，存在耗電大、噪音大、節(jié)流損失大等缺點(diǎn)；另外，由于擋板可調(diào)性能差，反應(yīng)速度慢和執(zhí)行機(jī)構(gòu)常出現(xiàn)故障等原因，導(dǎo)致鍋爐投自動(dòng)運(yùn)行時(shí)經(jīng)常故障退出，造成自動(dòng)投入率低，影響了鍋爐的安全運(yùn)行。因此，電廠決定對(duì)2臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造，并選用北京利德華福電氣技術(shù)有限公司生產(chǎn)的HARSVEST―A系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)。 　　1HARSVEST―A系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)HARSVERT―A系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)采用單元串聯(lián)多電平技術(shù)，屬高一高電壓源型變頻器，直接6kV輸入，直接6kV高壓輸出。變頻器主要由移相變壓器、功率模塊和控制器組成。 　　功率模塊為基本的交一直一交單相逆變電路，整流側(cè)為二極管三相全橋，通過對(duì)IGBT逆變橋進(jìn)行正弦PWM控制，可得到單相交流輸出。 　　輸入側(cè)結(jié)構(gòu)由移相變壓器給每個(gè)功率模塊供電，移相變壓器的副邊繞組分為三組，根據(jù)電壓等級(jí)和模塊串聯(lián)級(jí)數(shù)，一般由24、30、42、48脈沖系列等電流波形。使其負(fù)載下的網(wǎng)側(cè)功率因數(shù)接近1，無需任何功率因數(shù)補(bǔ)償、諧波抑制裝置。 　　輸出側(cè)結(jié)構(gòu)由每個(gè)單元的U、V輸出端子相互串接而成星型接法給電機(jī)供電，通過對(duì)每個(gè)單元的PWM波形進(jìn)行重組，可得到階梯正弦PWM波形。 　　這種波形正弦度好，dv/d小，對(duì)電纜和電機(jī)的絕緣無損壞，無須輸出濾波器，就可以延長輸出電纜長度，可直接用于普通電機(jī)。同時(shí)，電機(jī)的諧波損耗大大減少，消除負(fù)載機(jī)械軸承和葉片的振動(dòng)。 　　控制器由高速單片機(jī)處理器、人機(jī)操作界面和PLC共同構(gòu)成。單片機(jī)實(shí)現(xiàn)PWM控制。 　　控制器與功率單元之間采用光纖通訊技術(shù)，低壓部分和高壓部分完全可靠隔離，系統(tǒng)具有極高的安全性，同時(shí)具有很好的抗電磁干擾性能，可靠性大大提高。 　　單元串聯(lián)多電平PWM電壓源型變頻器對(duì)電網(wǎng)諧波污染小，輸入功率因數(shù)高，不必采用輸入諧波濾波器和功率因數(shù)補(bǔ)償裝置，輸出波形好，不存在由諧波引起的電動(dòng)機(jī)附加發(fā)熱、轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)、噪聲、dv/d應(yīng)力、共模電壓損害等問題。 　　2改造方案的實(shí)施宣威電廠7鍋爐采用HARSVESTA系列高壓變頻調(diào)速系統(tǒng)，由變壓器柜、功率柜、控制柜、刀閘切換柜4個(gè)部分組成，置于7爐6kV配電室，無需更換原有電機(jī)，只需改接電纜，基本符合改造要求。 　　引風(fēng)機(jī)變頻器電氣一次系統(tǒng)接線方式采用“一拖一&dquo;構(gòu)成多級(jí)相疊加的整流方式可以大大改善網(wǎng)側(cè)的dish手動(dòng)切換方式哺線部分為新加部分）見）一34變頻器可根據(jù)運(yùn)行方式需要，進(jìn)行運(yùn)行方式的切換，如一臺(tái)變頻一臺(tái)工頻的運(yùn)行方式和兩臺(tái)工頻的運(yùn)行方式。缺點(diǎn)是在進(jìn)行變頻器運(yùn)行方式切換時(shí)，需要將機(jī)組負(fù)荷進(jìn)行調(diào)整，降低負(fù)荷后，停止1（或2）引風(fēng)機(jī)運(yùn)行，方可進(jìn)行引風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式的切換操作。正常情況下，2臺(tái)引風(fēng)機(jī)投入變頻調(diào)速運(yùn)行方式。 　　變頻器運(yùn)行方式控制分為就地控制及遠(yuǎn)方控制兩種。遠(yuǎn)程控制狀態(tài)時(shí)，DCS輸出的轉(zhuǎn)速命令信號(hào)跟蹤變頻器轉(zhuǎn)速反饋。就地控制時(shí)，對(duì)變頻器遠(yuǎn)方操作無效。 　　變頻器受DCS控制時(shí)分自動(dòng)和手動(dòng)兩種方式。 　　手動(dòng)狀態(tài)時(shí)，運(yùn)行人員通過改變DCS操作畫面轉(zhuǎn)速控制塊控制變頻器轉(zhuǎn)速，實(shí)現(xiàn)鍋爐負(fù)壓的調(diào)節(jié)。 　　變頻改造的時(shí)間選擇在宣威電廠7機(jī)組小修期間進(jìn)行，從2005年8月1日開始至2007年8月15日結(jié)束。 　　3變頻改造效果分析（1）效率高，節(jié)能效益顯著，性價(jià)比高。 　　為了檢測變頻裝置的節(jié)能情況，選定在機(jī)組帶200MW負(fù)荷的工況下對(duì)7爐兩臺(tái)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行了工頻和變頻兩種運(yùn)行方式下的對(duì)比試驗(yàn)（見表1）。 　　表1變頻和工頻兩種運(yùn)行方式下的對(duì)比試驗(yàn)數(shù)據(jù)變頻運(yùn)行工頻運(yùn)行工況風(fēng)機(jī)入口擋板開度/%風(fēng)機(jī)電流/A風(fēng)機(jī)質(zhì)量流量/kg.s1功率因數(shù)電動(dòng)機(jī)輸入功率/kW耗電量/kWh注：機(jī)組負(fù)荷日平均207.525MW（試驗(yàn)時(shí)間為4天）年平均機(jī)從節(jié)電率分析，在發(fā)電負(fù)荷相同情況時(shí)，7機(jī)組2臺(tái)引風(fēng)機(jī)工頻運(yùn)行每天平均耗電量40761kWh，7機(jī)組2臺(tái)引風(fēng)機(jī)變頻運(yùn)行每天平均耗電量22869kWh，扣除機(jī)組應(yīng)有檢修、停運(yùn)及計(jì)算誤差等因素，現(xiàn)以70%計(jì)算，節(jié)約電量12524.4kWh節(jié)電率為30.73%.按全年運(yùn)行7200h的日負(fù)荷分布統(tǒng)計(jì)，使用2臺(tái)變頻調(diào)速引風(fēng)機(jī)，與以往的靜葉調(diào)節(jié)相比較，經(jīng)計(jì)算，全年可以節(jié)省電能3757320kWh.按發(fā)電成本爐2臺(tái)引風(fēng)機(jī)變頻裝置改造的總投資為380萬元，即使不考慮其他經(jīng)濟(jì)效益，僅節(jié)約電能一項(xiàng)在4年內(nèi)就可收回全部投資。 　　減少了整套引風(fēng)機(jī)組的故障機(jī)率，大大提高整套機(jī)組的安全運(yùn)行水平，安全效益好。 　　實(shí)行變頻調(diào)速后，通過改變變頻器的頻率來調(diào)節(jié)電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速，大大簡化了調(diào)節(jié)手段，變頻器既是動(dòng)力源，又是執(zhí)行機(jī)構(gòu)，省去了風(fēng)機(jī)靜葉及其操作機(jī)構(gòu)。 　　變頻器啟動(dòng)輸出轉(zhuǎn)矩大、起動(dòng)電流小，實(shí)現(xiàn)了電動(dòng)機(jī)的軟啟動(dòng)，對(duì)電動(dòng)機(jī)和電網(wǎng)的沖擊大幅度下降，延長了設(shè)備的使用壽命，提高了電氣保護(hù)質(zhì)量。 　　引風(fēng)機(jī)采用變頻控制后，在機(jī)組定壓狀態(tài)下運(yùn)行時(shí)，其電動(dòng)機(jī)的運(yùn)行頻率一般在30~40之間，也就是說被拖動(dòng)的機(jī)械轉(zhuǎn)速在400于運(yùn)行轉(zhuǎn)速的降低，且風(fēng)機(jī)運(yùn)行時(shí)，靜葉全開，從而減少了機(jī)械部分的磨損，降低了風(fēng)機(jī)噪音，并延長風(fēng)機(jī)大修周期，節(jié)省大量的檢修費(fèi)用。 　　變頻器本身還可以對(duì)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況進(jìn)行信號(hào)檢測，并將檢測到的信號(hào)進(jìn)行綜合邏輯處理，然后通過AO、DO信號(hào)通道送進(jìn)DCS，運(yùn)行人員可以對(duì)引風(fēng)機(jī)的工作電流、頻率、轉(zhuǎn)速、輸出功率以及運(yùn)行、停止、故障等狀態(tài)進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)控。具有極強(qiáng)的自診斷和保護(hù)功能，能夠?qū)Χ搪?、過電流、過熱、過電壓、接地等故障進(jìn)行快速有效地診斷和保護(hù)。 　　控制調(diào)節(jié)特性好，爐膛負(fù)壓穩(wěn)定。 　　使用矢量控制技術(shù)使得速度控制和瞬態(tài)響應(yīng)的精度大大提高。系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度快，調(diào)節(jié)線性度好，自動(dòng)投入率高。調(diào)試運(yùn)行結(jié)果表明：采用高壓變頻調(diào)速技術(shù)后，爐膛負(fù)壓調(diào)整穩(wěn)定，系統(tǒng)響應(yīng)速度提高（見）由于采用了fd元串聯(lián)多電平PWM技一種交流接觸器無聲運(yùn)行節(jié)電裝置王振威、羅勇軍2（。鐵路局武漢供電段，湖北武漢430072；2.湖南懷化電業(yè)局，湖南懷化418000）化肥廠使用效果良好。 　　2：B文章編號(hào)：1004引言為消除交流接觸器運(yùn)行時(shí)的噪音和高溫帶來的弊病，筆者于2002~2003年完成了一套多臺(tái)交流接觸器運(yùn)行無聲節(jié)電裝置，通過在湖北某化肥廠使用情況證明其運(yùn)行良好。 　　1單臺(tái)接觸器無聲運(yùn)行節(jié)電裝置的工作原理交流接觸器無聲運(yùn)行節(jié)電裝置的原理是將其線圈的電源由380V交流控制改為198V及10V左右的直流控制。因?yàn)榻涣鹘佑|器控制線圈啟動(dòng)電機(jī)時(shí)所需功率較大，運(yùn)行時(shí)所需功率較小，故分別將220V和10~12V交流電經(jīng)橋形整流后得198V和10V左右的直流去控制其啟動(dòng)和運(yùn)行。又因?yàn)榻佑|器交流啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)時(shí)主觸頭通過的電流為電動(dòng)機(jī)額定電流的5~7倍，電動(dòng)力大，接觸器振動(dòng)大，噪音大，觸頭燒損嚴(yán)重，故對(duì)啟動(dòng)用的198V脈動(dòng)直流并聯(lián)一只50~500F電解電容（對(duì)大電機(jī)對(duì)應(yīng)的電容容量大），得到紋波很小的較純凈的198V直流，使接觸器啟動(dòng)時(shí)吸合可靠，基本上無振動(dòng)，無噪音，觸頭無燒損。 　　電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)投入運(yùn)行后，因保持銜鐵吸合時(shí)的線圈所需功率很小，經(jīng)多次測量，一臺(tái)C12―150型交流接觸器在直流為48V、0.15A，即不到1W功率就能維持運(yùn)行。為使觸頭緊密吸合，并降低動(dòng)靜觸頭之間的電阻和溫度，采用了由控制變壓器二次⑵米用變頻調(diào)速技術(shù)后，由于電機(jī)、風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)：陳紅（1959一），男，湖南邵陽人，大學(xué)，高級(jí)工程速普遍下降，減少了機(jī)械摩擦，延長了設(shè)備的使用壽師，長期從事電廠鍋爐技術(shù)的應(yīng)用研宄工作。 　　命，降低了設(shè)備的維修費(fèi)，也降低了風(fēng)機(jī)的噪音。收稿曰期：2008-04-09修回曰期：2008-術(shù)，變頻器的輸出電流波形接近正弦波，對(duì)自身及周邊設(shè)備無任何干擾。 　　4結(jié)論（1）引風(fēng)機(jī)采用變頻變流量系統(tǒng)方案，節(jié)約能源，切實(shí)可行，效果明顯，特別適用于負(fù)荷相差較大的系統(tǒng)，系統(tǒng)中的引風(fēng)機(jī)采用變頻調(diào)節(jié)控制可節(jié)電30%，則每年節(jié)約直接收益約96萬元。 　　采用變頻調(diào)速后，電機(jī)可以軟起動(dòng)，起動(dòng)電壓降減少，大幅度減少了對(duì)電網(wǎng)的沖擊。 　　引風(fēng)機(jī)變頻改造后，系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)速度快，調(diào)節(jié)性好，自動(dòng)投入率高，爐膛負(fù)壓調(diào)整穩(wěn)定，從而大大降低了運(yùn)行人員的勞動(dòng)強(qiáng)度，亦提高了機(jī)組運(yùn)行的安全性。

離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲研究方法的分析與建議黃，宇愀洪祁大同西安交通大學(xué)流體機(jī)械研究所主對(duì)目前離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲的研宄方法進(jìn)行了分析，總結(jié)出數(shù)值模擬及其計(jì)算方法還不完善。 　　提出了離心風(fēng)機(jī)蝸殼簡化成個(gè)具有硬邊界的理想殼體模型的思路來研宄風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲。 　　1引言離心風(fēng)機(jī)的噪聲以氣動(dòng)噪聲為主，在性質(zhì)上可以分為離散噪聲與寬帶噪聲。其氣動(dòng)噪聲主要由氣體與葉輪葉片以及蝸殼的相互作用產(chǎn)生，并通過進(jìn)出氣通道加以傳播。蝸殼內(nèi)部的維非穩(wěn)定流場以及殼體的特殊形狀使得對(duì)其開展研究變得困難。近年來5國內(nèi)外專家如18，131HoJeon針對(duì)離心風(fēng)機(jī)噪聲做了很多研充在發(fā)聲機(jī)理和聲源傳播數(shù)值模擬測試技術(shù)等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要進(jìn)步改進(jìn)和完善之處。本文綜6了近年來1內(nèi)外大量文獻(xiàn)的理論訃算和試驗(yàn)研究方法，同時(shí)提出了新的建議。2理論計(jì)算方法2.1點(diǎn)源模型對(duì)于風(fēng)機(jī)而言，點(diǎn)源模型是種十分有用的技術(shù)。 　　這種近似的準(zhǔn)則是，所要研究的最高頻率的波長入應(yīng)該遠(yuǎn)大于聲源的物理尺寸1.為滿足這個(gè)準(zhǔn)則要求，對(duì)發(fā)射較高頻率噪聲的葉片，在應(yīng)用點(diǎn)源模型時(shí)，可將每個(gè)相關(guān)面積或相關(guān)體積視為個(gè)小尺寸的孤立聲源將風(fēng)機(jī)葉片用沿著葉片展長分布的孤立點(diǎn)源的總和來模擬。目前有人研究了自由聲場旋轉(zhuǎn)點(diǎn)聲源的聲學(xué)特性通過波動(dòng)方程推導(dǎo)出了運(yùn)動(dòng)點(diǎn)源產(chǎn)生的聲場公式，該公式適合于葉片上的每個(gè)微元啦然對(duì)葉片上的所有微元求積分就可以求出葉片運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生的聲場但擬定葉片微元的點(diǎn)源尺寸是個(gè)難，而且般來說風(fēng)機(jī)葉片都不是直葉片，甚至在空間有很大扭曲，用點(diǎn)源模型進(jìn)行模擬容易產(chǎn)生較大誤差。 　　另外，上述研宄針對(duì)的是自由聲場，而離心風(fēng)機(jī)必須考慮蝸殼的影響。 　　2.2蝸舌的尖劈模擬靜止板緣紊流邊界層聲發(fā)射的理論兌公式早已得出，但用于葉輪機(jī)械噪聲還需進(jìn)步改進(jìn)。陸桂林考慮了葉片旋轉(zhuǎn)對(duì)聲發(fā)射的影響，并結(jié)合有關(guān)試驗(yàn)資料。引入葉片兒何參數(shù)的組合關(guān)系式，推導(dǎo)出了個(gè)有2個(gè)葉片的離心風(fēng)機(jī)葉輪葉片尾緣紊流邊界層聲發(fā)射計(jì)算公式。這些都是在無蝸殼假定下噪聲計(jì)算公式的推導(dǎo)。為了模擬蝸殼存在的情況。1.。1輪附近放置個(gè)尖劈模擬蝸舌，以它來作為產(chǎn)生離散噪聲的聲源，1. 　　通過此模型計(jì)算出流場，然后用非定常的伯努利方程計(jì)算出作用在葉片微元上所受的力，最后利用界80導(dǎo)出的任意運(yùn)動(dòng)點(diǎn)源的聲場公式計(jì)算聲壓本文其他作者聞蘇平曹淑珍運(yùn)用該模型進(jìn)行風(fēng)機(jī)噪聲的數(shù)值模擬可以得到很多有價(jià)值的數(shù)值計(jì)算結(jié)果，改變其中些參數(shù)，如葉片數(shù)，葉輪旋轉(zhuǎn)速度和葉輪與尖劈之間的間隙等來盅新進(jìn)疔汁算。并加以比較可以分析葉片通過頻率噪聲的影響因素，對(duì)離心風(fēng)機(jī)的降噪有指導(dǎo)意義，尤其是對(duì)分析離散噪聲的成因及其降噪方法有著比較重要的作用。但是它只能模擬風(fēng)機(jī)的基頻噪聲，且仍沒有考慮完整蝸殼的存在。 　　2.3基于寬頻噪聲的模擬寬頻噪聲也稱作渦流噪聲，它主要取決于對(duì)應(yīng)流場所對(duì)應(yīng)的聲場解，所以渦流噪聲很多都還是試驗(yàn)研究或者理論上的定性分析。從出0方程和離心風(fēng)機(jī)的具體邊界條件出發(fā)可以得出基本方程然后基于數(shù)量級(jí)分析的基礎(chǔ)上，做了些簡化，并將整個(gè)流場分成主流區(qū)和邊界層區(qū)分別加以討論。最后結(jié)合試驗(yàn)進(jìn)行了分析，證明了定性分析進(jìn)亍了建，2所不，利用不區(qū)域，或出丑1然廠利用傅葉。變換量綱分析以及市學(xué)相似定律導(dǎo)出了以下關(guān)系式則聲壓譜密度的達(dá)式為在得出關(guān)系式利⑴試驗(yàn)研究可以分析聲以譜密度與各參數(shù)之間的相互關(guān)系?？梢钥闯?，利用該模型求解時(shí)，需要借助試驗(yàn)才能確定聲壓與各參數(shù)之間的體關(guān)系。因此小1能較好地從理論上直接解決離心風(fēng)機(jī)的噪聲問。 　　2.4邊界單元法計(jì)算邊界單元法的計(jì)算例子較多，但都大同小異，這里重點(diǎn)舉李繼芳的算例加以說明，他運(yùn)用！也積分方程得出了蝸殼面速度分布與蝸殼面聲壓的積分關(guān)系式格林函數(shù)可以得到整個(gè)蝸殼向外輻射的聲功率可以利用加速度傳感器得到蝸殼面的振動(dòng)速度分布，然后通過公式計(jì)算出蝸殼面的聲壓，或者可以通過風(fēng)機(jī)進(jìn)口或出口的聲壓計(jì)算進(jìn)出口福射的聲功率，然后得到總合成聲功率。可以看出，該計(jì)算方法可以計(jì)算蝸殼振動(dòng)引起的噪聲福射，也可以計(jì)算通過進(jìn)出口管道向外傳遞的噪聲。 　　但是在測量進(jìn)出口的聲壓時(shí)，由于氣流的影響，使測量受到較大的干擾，因此測定的聲壓不定是真實(shí)值；另外，由于蝸殼面各點(diǎn)振動(dòng)極不均勻，不僅僅是垂直于面振動(dòng)，甚至隨時(shí)間變化。測量時(shí)需要測量大量點(diǎn)的振動(dòng)速度，工作量大，而且可靠性不因此該方法的應(yīng)也有局限性2.5蝸殼聲電類比模型很早人們就提出了聲電類比方法并計(jì)算出了3心風(fēng)機(jī)的尸共振頻率，并用局階模態(tài)分析方法分析了幾個(gè)具有比亥姆霍茲共振頻率更高的譜峰，用試1收繪蝸殼內(nèi)規(guī)范化的壓分依。后宋黃其柏又在此基礎(chǔ)上提出了蝸殼基頻共振引起的噪聲增量數(shù)學(xué)模型，最后推導(dǎo)出了在共振頻率處遠(yuǎn)場某點(diǎn)總噪聲聲級(jí)增坑為進(jìn)出氣口以起的噪聲增；利用此式可以對(duì)遠(yuǎn)場某點(diǎn)總噪聲聲壓級(jí)增值進(jìn)行預(yù)測和優(yōu)化。國內(nèi)些試驗(yàn)己經(jīng)證實(shí)了蝸殼基頻共振噪聲在小流2工況的要性。 　　2.6聲學(xué)相似定律由國際標(biāo)準(zhǔn)化組織推薦的系列確定噪聲功率的標(biāo)準(zhǔn)，同樣也適用于風(fēng)機(jī)。試驗(yàn)各種不同型式和尺寸的風(fēng)機(jī)需要大量試驗(yàn)設(shè)備和時(shí)間，而且費(fèi)用昂貴。因此將相似定律應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲，能大大降低成本。從而1以根據(jù)1種尺寸風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)資料，對(duì)尺寸不同而因次相似的風(fēng)機(jī)系列進(jìn)行聲功率的1；七101對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲作了因次分析，且得到了無因次參數(shù)關(guān)系式隨機(jī)噪聲的頻譜噪聲可有不同的定義，63用矩形尖劈校擬蝸舌付七蝸殼的離心叫輪進(jìn)行了聲輻射研宄。得出另外，考忠到4機(jī)中存在著某種。士源其相似關(guān)系為此。換；因次相似的風(fēng)機(jī)噪聲邾！譜，可上面兩個(gè)公式的任何個(gè)，但是對(duì)于同系列而尺寸不同的風(fēng)機(jī)，常數(shù)，3和函數(shù)凡6或尸，6應(yīng)分，對(duì)應(yīng)相等。 　　聲學(xué)相似定律的應(yīng)用也是需要預(yù)先知道某因次相似風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)資料才能進(jìn)行聲輻射計(jì)算開展聲學(xué)設(shè)計(jì)也不是單純從理論上直接解決離心風(fēng)機(jī)噪聲問3試驗(yàn)研究方法3.1進(jìn)出口管道試驗(yàn)由于缺乏準(zhǔn)確的理論數(shù)據(jù)，因此很多試驗(yàn)還是基于理論上的定性分析進(jìn)行試驗(yàn)，般都采取帶有消聲器的進(jìn)氣或出氣管道在進(jìn)出口進(jìn)行噪聲測里，然后再對(duì)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)丁頻譜分析以判斷噪聲源和傳播途徑。在試驗(yàn)過程中通常都會(huì)先分別考慮軸向徑向進(jìn)口間隙蝸殼的擴(kuò)張角和擴(kuò)張長度以及蝸舌與葉輪間隙蝸舌傾斜角蝸舌半徑和葉輪類型葉片數(shù)目等參數(shù)，分別分析這些參數(shù)對(duì)離心風(fēng)機(jī)噪聲的影響，但是這樣進(jìn)行分析和試驗(yàn)的工作量太大，而且忽略了各個(gè)參數(shù)之間的相互影響。 　　3.2離心風(fēng)機(jī)機(jī)殼的聲學(xué)優(yōu)化機(jī)殼的型線對(duì)于離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲而言是極其重要的，如何得到優(yōu)良的機(jī)殼型線是很多人都關(guān)注的問在目前的大多數(shù)研究中，僅是通過修改機(jī)殼蝸舌區(qū)域來降低基頻強(qiáng)度。迅化1等改變整個(gè)蝸舌形狀來找尋關(guān)于產(chǎn)生噪聲的最優(yōu)設(shè)計(jì)。 　　作為種試驗(yàn)工具，扮6米用了植物與動(dòng)物到戶10這10個(gè)變量在各種角向位置時(shí)蝸舌壁面離轉(zhuǎn)子軸的距離來描述蝸舌。通過變量戶1到戶10的隨機(jī)變動(dòng)產(chǎn)生組9個(gè)后代量，9個(gè)后代量最佳型線。但是該試驗(yàn)程序只考慮到了蝸殼自身參數(shù)的影響，而忽略了葉輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)。 　　3.3高心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化試驗(yàn)方法大量的試驗(yàn)是在保證其他參數(shù)不變的前提下，只改變某個(gè)參數(shù)進(jìn)行試驗(yàn)得出其優(yōu)化結(jié)構(gòu)參數(shù)，從而忽略了各個(gè)參數(shù)之間的相關(guān)性，因此利用優(yōu)化試驗(yàn)方法正交回歸設(shè)計(jì)方法，最優(yōu)回歸設(shè)計(jì)方法等就很有必要。些文獻(xiàn)中己通過不同實(shí)例計(jì)算出了風(fēng)機(jī)聲壓級(jí)與系列參數(shù)之間的回歸函數(shù)關(guān)系式，并采用了優(yōu)化方法進(jìn)行了計(jì)算。其基本思想是在選擇離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)時(shí)，考慮到各個(gè)矣數(shù)之間的+關(guān)刊，在丈際應(yīng)利優(yōu)化回，方法，通過試驗(yàn)得到系列數(shù)據(jù)進(jìn)行目標(biāo)函數(shù)噪聲值的非線性回歸，得到個(gè)非線性方程后進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。例如可將聲壓級(jí)1針對(duì)8個(gè)參數(shù)進(jìn)行3次回歸設(shè)計(jì)得出其關(guān)系式然后采逐步歸分析法逐個(gè)以入變進(jìn)因子篩選。每引入個(gè)新的變量都對(duì)前面的變量進(jìn)行顯著性檢驗(yàn)，保留其中對(duì)5凡影響顯著的變量，剔除對(duì)5影響不顯著的變量，從而可以得到個(gè)最優(yōu)回歸方程，該方程中包含所有對(duì)1影響顯著的變量。這種優(yōu)化手段用較少的試驗(yàn)就可以得出比較滿意的結(jié)果，但是它不能夠得到各個(gè)噪聲源對(duì)接受者的貢獻(xiàn)。 　　3.4相干分析技術(shù)為了彌補(bǔ)述缺陷如汾析技術(shù)岜隨相覽機(jī)的發(fā)1傾開展了，在嘩聲源的識(shí)別中。經(jīng)；遇到的情況所感受，噪聲系來自多個(gè)噪聲源，通過相干分析，就1似付個(gè)戶1源各內(nèi)付接受者的影響，這1技求已玉內(nèi)應(yīng)吼閩內(nèi)外文獻(xiàn)已利用相戶分析技術(shù)分析離心風(fēng)機(jī)哚聲的源特性及其產(chǎn)生機(jī)現(xiàn)，其基木理是基于將噪聲傳遞系統(tǒng)視為個(gè)多輸入中輸出的系統(tǒng)系統(tǒng)中備個(gè)輸入源之間互不相干，3. 　　眷慮蝸殼的離心風(fēng)機(jī)的噪聲模擬及計(jì)算是需要解決的問。因此，提出的建議是可以把離心風(fēng)機(jī)蝸殼簡化成個(gè)具有硬邊界的理想殼體模型，4.并暫時(shí)忽略進(jìn)出口軟邊界的影響，推導(dǎo)出殼體內(nèi)的格林函數(shù)，而后將此格林函數(shù)推廣到考慮進(jìn)出口軟邊界的情況，然后利用該函數(shù)對(duì)離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部由旋轉(zhuǎn)葉輪產(chǎn)生的氣動(dòng)聲場進(jìn)行時(shí)域求解便可以得到理論解方程。在計(jì)算出離心風(fēng)機(jī)內(nèi)部的維非穩(wěn)定流場之后，利用該模型和理論解方程就可求出與流場相對(duì)應(yīng)的氣動(dòng)聲場，這樣就可以彌補(bǔ)蝴其他計(jì)算模擬方法的不足，我所正在進(jìn)行這方面的理論和計(jì)算工作，同時(shí)也為同行們進(jìn)行離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲計(jì)算提供參考。目前，已經(jīng)得到了忽略進(jìn)出口軟邊界的蝸殼體內(nèi)的格林函數(shù)3.5計(jì)算機(jī)指導(dǎo)試驗(yàn)由于試驗(yàn)設(shè)備繁重，工作量大，處理數(shù)據(jù)繁瑣，因此利用電腦監(jiān)控試驗(yàn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集和處理是必不可少的，現(xiàn)在可以用微機(jī)進(jìn)行數(shù)字化動(dòng)靜態(tài)測試分析。虛擬儀器簡稱1和卡泰儀器簡稱0丁人1技術(shù)發(fā)展相當(dāng)迅速，虛擬儀器被稱為是振動(dòng)噪聲動(dòng)力學(xué)控制技術(shù)的革命。05大世普軟件虛擬儀器庫具有國際先進(jìn)水平的大容量數(shù)據(jù)采集與信號(hào)處理軟件系統(tǒng)，其功能強(qiáng)大，用途廣泛，可于進(jìn)1振動(dòng)。沖擊。噪聲。信號(hào)和，息處理。計(jì)算機(jī)輔助測式。校態(tài)分析，結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)修改。故障診斷與，基檢測環(huán)境振動(dòng)與噪聲測試等諸多分析測試工作。只是到目前為止，虛擬儀器在風(fēng)機(jī)行業(yè)中應(yīng)用還很少，如果能廣泛應(yīng)用，將會(huì)使離心風(fēng)機(jī)的試驗(yàn)測式。數(shù)據(jù)采集與分析進(jìn)入外全新的階段，4討論1對(duì)于離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲而言，數(shù)值模擬及其計(jì)算方法還不成熟，不能得出計(jì)算離心風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲的理論公式，有的即使得到了聲壓與各參數(shù)之間聯(lián)系，還需要借助試驗(yàn)來確定具體關(guān)系式，顯然這些方法只限于對(duì)己有風(fēng)機(jī)進(jìn)行計(jì)算，而不能在對(duì)新風(fēng)機(jī)進(jìn)行氣動(dòng)設(shè)計(jì)的同時(shí)進(jìn)行聲學(xué)設(shè)計(jì)。因此根據(jù)此格林函數(shù)求得了蝸殼內(nèi)部聲場的，域解但是由于忽略了蝸殼進(jìn)出口軟邊界的影響，這個(gè)公式與實(shí)際情況還有較大差距，因此還有必要對(duì)此進(jìn)行深入研，以得到有進(jìn)出口軟邊界時(shí)蝸殼內(nèi)部的格林函數(shù)并進(jìn)行時(shí)域求解。 　　2隨著計(jì)算機(jī)的飛速發(fā)展，噪聲試驗(yàn)測試技術(shù)發(fā)展比較迅速，些先進(jìn)的試驗(yàn)手段己經(jīng)應(yīng)用于風(fēng)機(jī)上，但還是不夠；在其他行業(yè)，虛擬儀器的使用和仿真試驗(yàn)已大大減少了人力物力，使得很多難以進(jìn)行的試驗(yàn)變得容易開展，建議應(yīng)使這些先進(jìn)的試驗(yàn)手段盡快應(yīng)用于風(fēng)機(jī)氣動(dòng)噪聲行業(yè)并不斷開發(fā)拓展其應(yīng)用范圍。 責(zé)任編輯：任江強(qiáng)