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  一般地，平衡系統(tǒng)送風(fēng)量和各風(fēng)口風(fēng)量的程序如下凈化空調(diào)系統(tǒng)的調(diào)試關(guān)確定系統(tǒng)中各支路閥門處于全開(kāi)位置，各風(fēng)口閥門處于開(kāi)度為的位置。分析挑選最不利環(huán)路，選取該支路上最不利風(fēng)口和最有利風(fēng)口的風(fēng)量進(jìn)行測(cè)試，與設(shè)計(jì)值比較后確定該支路調(diào)節(jié)閥門的開(kāi)度，如果最不利環(huán)路上在閥門全部打開(kāi)且最理想風(fēng)口風(fēng)量也達(dá)不到設(shè)計(jì)要求時(shí)，需要挑選第不利環(huán)路進(jìn)行驗(yàn)證，如兩路基本相類似則需要適當(dāng)加大系統(tǒng)送風(fēng)量。 　　在對(duì)最不利環(huán)路上的風(fēng)口風(fēng)量進(jìn)行調(diào)整完畢后，依次對(duì)各支路上具最不利風(fēng)口和最有利風(fēng)口的風(fēng)量進(jìn)行測(cè)定，與設(shè)計(jì)值相比較后確定該支路調(diào)節(jié)閥門的開(kāi)度。初步對(duì)各支路閥門進(jìn)行整定后，需要對(duì)每個(gè)風(fēng)口的風(fēng)量進(jìn)行統(tǒng)一測(cè)定，計(jì)算系統(tǒng)的總送風(fēng)量，確定是否對(duì)總送風(fēng)管上的閥門進(jìn)行微調(diào)。在兩個(gè)風(fēng)量相差不多的情況下，需要對(duì)每一支路中偏差較大的風(fēng)口風(fēng)量進(jìn)行調(diào)整和測(cè)試。需要說(shuō)明的是，在對(duì)某個(gè)支路上的風(fēng)口進(jìn)行調(diào)試時(shí)，盡管高效過(guò)濾器的阻力比較大，閥門的調(diào)節(jié)在整個(gè)管路系統(tǒng)中作用不太顯著，但在調(diào)試時(shí)不能簡(jiǎn)單地把該風(fēng)口的風(fēng)量直接調(diào)整到設(shè)計(jì)值，需要判斷調(diào)整相鄰風(fēng)口對(duì)于該風(fēng)口風(fēng)量的影響。在對(duì)每一支路進(jìn)行調(diào)整后，需要復(fù)測(cè)一遍系統(tǒng)中各風(fēng)口的送風(fēng)量，對(duì)風(fēng)量相差超過(guò)國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的風(fēng)口再次利用上述的方法進(jìn)行調(diào)整。一般情況下，通過(guò)兩次的調(diào)整可，各風(fēng)口的風(fēng)量基本能達(dá)到與設(shè)計(jì)值吻合。

引風(fēng)機(jī)典型故障分析與診斷，廣東廣州510726i引風(fēng)機(jī)試運(yùn)行情況某廠蒸餾裝置新安裝的1鍋爐引風(fēng)機(jī)由電機(jī)直接驅(qū)動(dòng)，引風(fēng)機(jī)型號(hào)為4界他180，功率為1851撕，運(yùn)行轉(zhuǎn)速為960.2001年3月引風(fēng)機(jī)經(jīng)試運(yùn)行發(fā)現(xiàn)振動(dòng)很大，特別是軸向振動(dòng)大原為20，現(xiàn)為0，無(wú)法投用。檢修人員認(rèn)為振動(dòng)的主要原因可能是基礎(chǔ)引風(fēng)機(jī)和電機(jī)松動(dòng)或引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子不平衡引起。為此，采用離線狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)美國(guó)恩泰克公司的，添分析軟件，以；0數(shù)據(jù)采集器采堪風(fēng)機(jī)振動(dòng)的瞬態(tài)數(shù)據(jù)，并進(jìn)行分析與診斷，然。疼根據(jù)分析結(jié)果進(jìn)亍處理。 　　故障診斷分析對(duì)于臺(tái)回轉(zhuǎn)機(jī)槭其狀態(tài)行為的復(fù)雜程度直接反映了機(jī)器工作狀態(tài)的優(yōu)劣，它是機(jī)器總體件是以全息譜為核心的診斷軟件，利用01500數(shù)據(jù)采集器對(duì)設(shè)備進(jìn)行振動(dòng)監(jiān)測(cè)，系統(tǒng)軟件利用付利葉變換將采集的振動(dòng)數(shù)據(jù)變換成設(shè)備運(yùn)行的振動(dòng)頻譜幅值軸心軌跡等，根據(jù)專業(yè)試驗(yàn)試所用儀器和過(guò)程引風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)布置2.1.論斷方法及引風(fēng)機(jī)測(cè)點(diǎn)布置比水平方向測(cè)量；垂直方向測(cè)量；九軸向方向測(cè)量2.2振動(dòng)數(shù)據(jù)采集在蒸餾裝置鍋爐引風(fēng)機(jī)試車過(guò)程中，對(duì)基礎(chǔ)電機(jī)及引風(fēng)機(jī)軸承座徑向和軸向進(jìn)行監(jiān)測(cè)，其振動(dòng)值如1. 　　結(jié)合該引風(fēng)機(jī)的特點(diǎn)和歷史運(yùn)行工況，將振動(dòng)限伉定為4.5，7.1實(shí)小測(cè)1引風(fēng)機(jī)垂直振動(dòng)和軸向振動(dòng)均大于報(bào)警值4.58.另外，基礎(chǔ)的垂直振幅也非常高，達(dá)68. 　　2.3故障分析與診斷用數(shù)據(jù)采集器測(cè)得的振動(dòng)頻譜閣如閣3所。中雖然振動(dòng)率豐富，但采集的瞬態(tài)數(shù)據(jù)具設(shè)備測(cè)點(diǎn)方向檢修前總振動(dòng)值檢修后總振動(dòng)值電動(dòng)機(jī)聯(lián)軸節(jié)端風(fēng)機(jī)前軸承均聯(lián)軸節(jié)端后軸承，非聯(lián)軸節(jié)端其倍頻倍頻倍頻轉(zhuǎn)數(shù)頻率的倍數(shù)。所占的振動(dòng)比例較??；測(cè)點(diǎn)的主撖振動(dòng)頻率不以引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，如前軸承的237.131及后軸承的158.76，即分別為14.82和9.88倍頻，且譜顯有噪聲地平；軸振動(dòng)很大，引風(fēng)機(jī)前軔1承軸振動(dòng)達(dá)12.4，軸承達(dá)1.7報(bào)動(dòng)嚴(yán)超標(biāo)大由頻譜振動(dòng)特征可知，測(cè)點(diǎn)的主要振動(dòng)頻率不是4風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻韋的整數(shù)倍。故此振動(dòng)頻率為引風(fēng)機(jī)的故障頻率。根據(jù)所測(cè)得的數(shù)據(jù)，還不能確定振動(dòng)源是電機(jī)還是引風(fēng)機(jī)因此需通過(guò)電機(jī)斷開(kāi)聯(lián)軸器，電動(dòng)機(jī)空負(fù)荷試車，以分析振源⑵復(fù)查電機(jī)與引風(fēng)機(jī)軸的同軸度特別注意水方向及端面張口；經(jīng)過(guò)停車檢查，證實(shí)電機(jī)單體試車振動(dòng)不大。1振動(dòng)譜正常。故排除電機(jī)松動(dòng)和聯(lián)軸節(jié)不付中的可能。 　　在排除電機(jī)為振源后，由引風(fēng)機(jī)故障振動(dòng)頻譜3可以推斷1軸向方向振動(dòng)較大般有以下幾個(gè)來(lái)源，如不對(duì)中彎曲的軸懸臂轉(zhuǎn)子的不平衡或推力軸承磨損等，因譜中倍頻所占的振動(dòng)比例較小，由此可以排除引風(fēng)機(jī)振動(dòng)大足山尸基礎(chǔ)松動(dòng)轉(zhuǎn)子不平衡不對(duì)中或彎曲引起；譜中的主要振動(dòng)頻率不是引風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速頻率的整數(shù)倍，由此可以推斷主要振動(dòng)頻率是軸承的故障頻率其突起的噪聲地平，轉(zhuǎn)子可能存在輕微的磨擦在排除松動(dòng)平衡等因素后可以推斷弓風(fēng)機(jī)軸向振動(dòng)很可能是由推力軸承磨損引起的。 　　根據(jù)分析，軸承故障頻率的出現(xiàn)是引風(fēng)機(jī)故障的初始信號(hào)，說(shuō)明軸承可能潤(rùn)滑不發(fā)生金屬對(duì)金屬的接觸或者軸承承受不適當(dāng)?shù)呢?fù)載過(guò)大的壓配合等或軸承損壞等。而指明顯軸承附員成存在軸承故障頻率的，皮頻禮這些頻率伴有1倍轉(zhuǎn)速頻率或軸承其它故障頻率邊帶，則它與幅值無(wú)關(guān)。 　　2.4引風(fēng)機(jī)軸承具體故障頻率的確定弓，洲，啦引風(fēng)機(jī)軸剎勺基本參數(shù)前后軸承型號(hào)均為3632雙列向心球面滾子軸承1.滾1直徑5出節(jié)；直徑7=25，削1滾子數(shù)213.壓力伯0=報(bào)據(jù)引風(fēng)機(jī)軸承的坫本參數(shù)計(jì)算軸承的特征，如。 　　內(nèi)環(huán)頻率滾動(dòng)體頻率保持加強(qiáng)頻率由軸承的特征頻率和引風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速頻率可以確定頻譜中峰值頻率的組成3.分析計(jì)算如下轉(zhuǎn)子有偏磨，引風(fēng)機(jī)的前后軸承壓蓋油封壓蓋與軸的配合間隙不均勻；軸承質(zhì)量差，具體現(xiàn)為前軸承內(nèi)環(huán)有點(diǎn)蝕。硬度偏低；滾動(dòng)體而不圓滑，有明顯的加工痕跡，軸承的工作面即內(nèi)外環(huán)光潔度不夠；徑向間隙過(guò)大最大為5，最小為0. 　　軸承外形尺寸偏差大，外圈最大為內(nèi)圈最大為0.08，最小為+1標(biāo)準(zhǔn)為3改進(jìn)效果根據(jù)故障診斷結(jié)果該廠更換了引風(fēng)機(jī)前后軸承并磨去軸承壓蓋油封壓蓋磨擦面，于2001年3月試車，引風(fēng)機(jī)振動(dòng)明顯減小正常范圍內(nèi)，引14機(jī)常，的振動(dòng)譜4.軸承故障頻豐消失，引風(fēng)機(jī)振動(dòng)以倍頻為主幾振動(dòng)較小，運(yùn)轉(zhuǎn)正常。 　　由上述計(jì)算可知，軸承的故障頻率為軸承內(nèi)環(huán)頻率和外環(huán)頻率，故障頻率邊帶為滾動(dòng)體頻率和軸轉(zhuǎn)速頻率。而軸承故障頻率237.13出的邊帶為滾動(dòng)體頻率。明軸承的滾動(dòng)體有缺陸；軸承故障頻率274.641為轉(zhuǎn)違頻率。，的整數(shù)倍，明內(nèi)環(huán)點(diǎn)蝕或偏心，軸承有缺陷。 　　1入1為引風(fēng)機(jī)的軸承有缺陷，故障在軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)擴(kuò)，軸承內(nèi)外環(huán)故障頻率本身的幅值有所增欠軸轉(zhuǎn)違的不衡力趨向于調(diào)制軸承外環(huán)或軸承內(nèi)環(huán)故障頻率分量，產(chǎn)生1倍轉(zhuǎn)速頻率的邊帶。故應(yīng)盡快更換以風(fēng)機(jī)的軸承。 　　后軸承的振動(dòng)情況與前軸承相似。由此可知引風(fēng)機(jī)的前后軸承均有故障。 　　2.5診斷結(jié)果及衣取措施每忐14風(fēng)機(jī)正常，水8的水1.振動(dòng)譜14結(jié)語(yǔ)通過(guò)狀態(tài)監(jiān)測(cè)的分析4診斷發(fā)現(xiàn)。鍋爐4風(fēng)機(jī)振動(dòng)原因是軸承不合格及轉(zhuǎn)子與壓蓋的偏磨，采取相應(yīng)措施，解決了引風(fēng)機(jī)振動(dòng)大的問(wèn)。 　　用離線狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)機(jī)從的臨，故障進(jìn)行監(jiān)測(cè)和診斷，利用數(shù)據(jù)支，付設(shè)備穩(wěn)定運(yùn)行及檢維修都很有幫助。