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葉輪葉片的出口角度是影響積灰形成的主要因素，葉片的出口角大，吸風機葉片積灰就少。因此，在風機的選型中，應(yīng)對吸風機葉片的幾何形狀進行重點考慮。 　　風機葉片的積灰量與煙氣中固體物的粘附強度有著直接的關(guān)系，煙氣固體物的種類很多，如：粘土、堿金屬、硫化物、氧化物、鹽類等。經(jīng)對葉片初期積灰的分析，其中：含粘土、堿金屬、硫化物的成分較多。說明煙氣中含有粘土、堿金屬、硫化物越多，吸風機葉片沉積物的形成越快，一旦形成積灰，積灰厚度增加很快，使得任何固體物都能在葉片上沉積。 　　火電廠鍋爐煙氣中灰塵顆粒較細，灰粒越細，越均勻，吸風機葉片積灰量越多。而且灰塵顆粒的自然休止角也是影響積灰量的重要因素，自然休止角越小，吸風機葉片的積灰就越少。 　　當煙氣溫度降至露點溫度附近及以下，吸風機葉片積灰增加。煙氣的含塵濃度越大，吸風機葉片積灰越多。其主要原因是除塵器效率因某種原因降低，吸風機葉片的積灰則增加。

昆明發(fā)電廠裝機容量2X100W，年發(fā)電10~13億kW.h.1997年發(fā)電化17億kW.h，關(guān)口表精度0.5，廠用電率為10.42.自1997年底抖后，新更換關(guān)口表，精度上升至。2，電廠的成本核算嚴格按照上網(wǎng)電量結(jié)算。近幾年來，由于電網(wǎng)情況的變化，昆明發(fā)電廠參加調(diào)峰運行，年發(fā)電量逐年下降，綜合廠用電率持續(xù)上升，從1997年的10.42躍升至2000年的11.77.為了降低成本，必須想辦法減少巧耗。 　　1風機與循環(huán)水累的常規(guī)運行方式與綜合廠用電率475kWW上的輔機共32臺，其中，引風機、送風機、循環(huán)水粟等化臺大功率電機常年運行12臺，其運行方式并不隨發(fā)電機組負荷變化而改變，介質(zhì)流量的大小常年依靠擋板及閥口節(jié)流調(diào)節(jié)，在本質(zhì)上是種低效率的節(jié)流運行方式。從1999年8月起，我們多次對引送風機和循環(huán)水泉的常規(guī)運行方式進行了試驗、分析，上述引風機等12臺輔機占了發(fā)電量的4~5.45如果能將其按最優(yōu)化的方式運行，綜合廠用電率可抖大幅度下降。 　　2機組運行的峰谷差規(guī)律1998年抖來，昆明發(fā)電廠在大多數(shù)情況下，每年11月至來年5月，夜間弗低谷全廠電負荷小于150W，其余時間電負荷為180~期間發(fā)電量約為ス5億kW.h余約6個月大部份時間單機運化每天有化分配l朋W負疏18h分配75W負荷，期間發(fā)電量約為3.5~4億kW.h.2000年省集團公司要求昆明發(fā)電廠將低谷負荷單機降至70W抖下運行。全廠年均運行時間86641低谷區(qū)年均運行時間超過500化。采用傳統(tǒng)的運行方式經(jīng)完全不能適應(yīng)調(diào)峰運行的需要。 　　3風機與循環(huán)累降耗的試驗昆明發(fā)電廠所有風機和循環(huán)水累原設(shè)計都清色的選用高效機型，還能否進行挖潛呢1999年7月，省電力試驗研究所對昆明發(fā)電廠1氣戶引風機進行了熱態(tài)運行試驗，試驗表規(guī)采用常規(guī)運行方式引風機的平均運行效率僅有45.效率低下的主要原因是風機長期在低負荷期運行。 　　為了選擇最適合昆明發(fā)電廠情況的降耗方案，2年初，組織了對鍋爐輔機在各工況點的運行試驗。發(fā)電機負荷分別在105W、9W、75W3個工況下的運行試驗表明：無論引風機或是送風機，在3個工況下都存在低效率，單臺引風機不能接帶70W電負荷運行。且在搜板全開條件下運行，引風機電動機尚有367kW的安全潛力可挖掘，單臺送風電機尚有5泌W的安全潛力可挖掘。 　　循環(huán)水錄根據(jù)不同季節(jié)和不同負荷及時切換水粟，改變運行方式，可抖使低谷區(qū)電耗功率下降2~512kW，平均下降電耗功率400kW.僅改變傳統(tǒng)的運行方式即可抖使循環(huán)水粟年節(jié)電300多4大幅度降低廠用電率采取的對策試驗完成抖后，我們采用了3個措施降低主要輔機的廠用電。 　　4.1措施更換引、送風機為大葉輪，電除塵器出口煙道聯(lián)通，低谷運行時停止部分風機運行。 　　試驗完成抖后，多次召開專題討論會，討論大幅度降低廠用電率的措施。當時有兩種意見，是將葉輪換??；另種是干脆將葉輪換大，低負荷時停止半邊風機運行?？紤]到原設(shè)計電機選用余量很大，換了小葉輪也不會使廠用電下降多少，于是采用了更換大葉輪停用單側(cè)風機的辦法，針對鍋爐進行改造，更換較大的葉輪，經(jīng)改造后，風量應(yīng)提高20，效率提高撕％。 　　我們將1鍋爐電除塵器出口煙道聯(lián)通，聯(lián)通斷面為2.42.61.另外又更換大2.5號的引風機葉輪，大2.4號的送風機葉輪，集流器也做了相應(yīng)改動。由于風道管網(wǎng)結(jié)構(gòu)阻力特性關(guān)系復雜，弓、送風機更換大葉輪抖后，雖然沒有達到80效率的要求，但是改造扁引風機最大風量從63201姑11上升至7覽67血11，效率從58.28上升至化55送風機風量從363034上升至4441效率從45上升至說。7.由于完成了風機和煙道的改造，經(jīng)具備了低負荷下停運風機的條件，l爐在80W電負荷條件下可實現(xiàn)單側(cè)引風機運行；95W電負荷條件下仍可實現(xiàn)單側(cè)送風機運行。這就給風機與循環(huán)水粟優(yōu)化組合的運行方式創(chuàng)造了極好的條件。 　　4.2措施二大負荷運行時及時調(diào)整循環(huán)水粟運行方式，低谷運行時停止部分循環(huán)水粟運行，減少廠用電損耗。 　　抖試驗結(jié)果為基礎(chǔ)，采用風機與循環(huán)粟優(yōu)化組合的運行方式，去適應(yīng)電網(wǎng)的要求，并根據(jù)不同的負荷與季節(jié)確定運行方式。 　　優(yōu)化組合后的運行方式與傳統(tǒng)運行方式相比較：103W，2機107W風機運行方式與傳統(tǒng)方式相同，冬。春季循環(huán)水粟全開式運行，減少功耗267kW全年運行約200h. 　　95W，2機105W停l臺送風機，冬、春季循環(huán)水泉全開式運行，減少功耗997kW全年運行約270011風機，1臺引風機停3臺風機運行，選擇循環(huán)7k粟開式運行，合計減少功耗196化W，全年約運行22化；機70~80W，2機70W停2臺送風機2臺引風機停4臺風機運行，合計減少功耗222化斯，全年運行12腧。 　　環(huán)水采用開式循環(huán)，1大2小循環(huán)水粟運行，合計減少功耗12醬，全年運行約10囔1停1臺送風機1臺引風機停2臺風機運行，1大1小循環(huán)粟開式運行，合計減少功耗85弗八全年運行約3巧化。 　　常規(guī)運行方式與優(yōu)化運行方式的功耗對比兩種運行方式的功耗對比主機運行負荷常規(guī)運斤方式風機循環(huán)泉實測功耗優(yōu)化運斤方式風機功耗差循環(huán)粟實測功耗對比1998年來的平均運斤時間運斤兩機的￥運行兩機20巧/運行兩機l說180W運行兩機140150W運行機1001051巧/運行機708aVIW5乃4化算節(jié)電8780552kW.h.計算可使廠用電下降0.766. 　　5降低廠用電的其它措施在2001年昆明發(fā)電廠還實現(xiàn)了其它些節(jié)能措施。 　　由于鍋爐后水冷壁上部聯(lián)箱升高了1.出1，解決了后水冷壁膨脹補償不好的問題，開爐、停爐時間比過去各縮短了21更換阻抗較大的重動繼電器；辦公樓走道更換聲光控開關(guān)；各班組、值班室、辦公室禁止使用電爐；鍋爐消除漏風；嚴肅考核紀律；采取這些措施，對廠用電的下降都起到了促進作用。 　　6采用輔機優(yōu)化組合的運行方式的實際效果采用輔機優(yōu)化組合的運行方式判盾，與歷年前9個月廠用電對比。 　　1998年19月年19月發(fā)電量心八11綜合廠用電量kvh綜合廠用電量率％從表2可明顯看出，綜合廠用電率較發(fā)電量相當?shù)?999年下降0.788，比較區(qū)間，節(jié)電765.5477結(jié)論傳統(tǒng)運行方式完全依靠節(jié)流手段控制介質(zhì)流量大小，優(yōu)化紐合的運斤方式主要靠切換和停運設(shè)備控制介質(zhì)流量的大小，用擋板進行輔助調(diào)節(jié)。對于老廠，可因地制宜地對設(shè)備進行改造，對大功率輔機編制優(yōu)化組合的方式運巧，廠用電率可大幅度的下降。 　　5結(jié)語目前，我國在狀態(tài)檢修領(lǐng)域還處于摸索階段，我們的相關(guān)工程技術(shù)人員在開展這方面的項目研究和應(yīng)用時應(yīng)該從宏觀上把握其發(fā)展方向，在項目決策和實施的過程中應(yīng)該充分考慮這些發(fā)展因素，而不至于犯頭痛醫(yī)頭，腳痛醫(yī)腳的錯誤。應(yīng)該從附圖遠程診斷中也、運作流程系統(tǒng)的觀點去分析、部署和實施，不要提到狀態(tài)檢修，似乎就是買幾臺先進的在線監(jiān)測儀器。要充分利用現(xiàn)有的常規(guī)測量手段，如B的數(shù)據(jù)、定期檢查和試驗等，亦可作出分析，工作開展后，不斷總結(jié)，可逐步完善。