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風(fēng)機(jī)的空氣動(dòng)力性噪聲主要由旋轉(zhuǎn)噪聲和潤流噪聲組成葉片在蝸殼內(nèi)高速旋轉(zhuǎn)所產(chǎn)生的空氣動(dòng)力性壓縮過程，含有較強(qiáng)的周期性脈動(dòng)氣流及尾跡，送種隨時(shí)間變化的壓力脈動(dòng)使葉片產(chǎn)生旋轉(zhuǎn)福射噪聲。而隨著雷諾數(shù)艙的大，尾跡中又將出現(xiàn)流體微團(tuán)的橫向運(yùn)動(dòng)，由層流狀態(tài)過渡到素流狀態(tài)，產(chǎn)生旋潤造成附面層分離，分離時(shí)形成的旋鍋不斷被主流帶走，在葉片后形成尾鍋區(qū)產(chǎn)生鍋流噪聲人們雖然對(duì)風(fēng)機(jī)潤流噪聲有較清晰的認(rèn)識(shí)，但由于鍋流參數(shù)的復(fù)雜性，目前還沒有可指導(dǎo)實(shí)際風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)的理論公式或技術(shù)方案，鍋流噪聲直是降低風(fēng)機(jī)噪聲的難題流線型葉片在定的流場條件下可實(shí)現(xiàn)附面層分離點(diǎn)后移，改善鍋流形成的條件。

　　本文對(duì)后緣呈齒狀結(jié)構(gòu)的風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行了降噪實(shí)驗(yàn)研妃1齒形葉片的降噪機(jī)理的齒形葉片示意凰圖2為按齒形葉片制成的風(fēng)機(jī)葉柵后緣局部尾鍋示意凰當(dāng)氣流流經(jīng)葉柵后緣部位時(shí)，由于葉柵兩側(cè)壓力梯度不同，使得葉柵高壓面的氣流在壓力作用下向低壓面流動(dòng)，形成環(huán)繞齒形邊緣的小鍋流，鍋流的旋向各自不同齒根部位旋向與主流方向相反，即與葉柵后緣為平滑邊緣時(shí)的潤巧熱化10 1.錐形帽2進(jìn)氣管3.導(dǎo)流管4.動(dòng)靜壓測量孔5.流量調(diào)節(jié)板6.離也式風(fēng)機(jī)7.扭矩儀8.膠帶輪9.傳聲器2.2實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析片后緣聲壓降低曲線。該__聲壓級(jí)大小可利用隨機(jī)信1號(hào)處理技術(shù)將流場的背景字噪聲去除后獲得從圖41可抖看出，葉道內(nèi)流場特性發(fā)生變化時(shí)，附面層巧圖4不同齒形狀態(tài)下的流動(dòng)狀態(tài)主要由雷諾數(shù)化決定當(dāng)6增大到某數(shù)值時(shí)對(duì)平板而言，Re在5131皆之間，附面層由層流轉(zhuǎn)變?yōu)樗亓鳎蔀榛旌细矫鎸?不同齒形降噪測量結(jié)果是抖灰6=51任為中私的略呈正態(tài)分布規(guī)律的曲線，由此可說明，當(dāng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和全壓抖及流量等參數(shù)改變時(shí)，齒形葉片的降噪性能也隨之相應(yīng)改當(dāng)Re低于1任或高于61任時(shí)，齒形葉片對(duì)降低鍋流噪聲作用不明顯，僅適合于附面層為過渡狀態(tài)時(shí)的混合附面層特性曲線從圖5可看出在中低流量點(diǎn)處的噪聲與原機(jī)型相比基本沒發(fā)生改變，而在中高流量區(qū)域噪聲明雖下降，最大下降幅值約5dB，約下降4.腕圖5風(fēng)機(jī)工作特性曲線31齒形葉片節(jié)距h齒肯葉片出口寬度管旋向相廚齒根部位產(chǎn)生的鍋流是葉片附面層分離點(diǎn)后面逆流的主要成分，而齒根至齒尖部位的鍋流則在與主流運(yùn)動(dòng)方向的垂直方向上產(chǎn)生了速度投影分量，該分量的大小與齒節(jié)距和齒高有直接關(guān)系。由于潤流是在齒形兩側(cè)產(chǎn)生的，則其在主流運(yùn)動(dòng)方向的垂直投影分量的大小相當(dāng)、旋向相反，兩股潤流的旋轉(zhuǎn)動(dòng)能將相互抵消部分，從而降低了齒根至齒尖部分的禍流強(qiáng)圖2齒形葉柵后緣度。這抵消過程是在齒局部尾衡根與齒尖鍋流產(chǎn)生直至鍋流脫離葉片被主流帶走這段時(shí)間內(nèi)完成的，其作用的結(jié)果是將原有的旋轉(zhuǎn)動(dòng)能較大的長潤管分離成若干段小股鍋流，整體上降低了尾潤區(qū)的潤流強(qiáng)度，改善了葉片后緣氣流的奈流程度由文獻(xiàn)口膊知，粘性流體在壓力降低區(qū)內(nèi)流動(dòng)決不會(huì)產(chǎn)生附面層分離，只有在壓力升離區(qū)內(nèi)流動(dòng)，才有可能出現(xiàn)分離，形成鍋流由于葉片后緣齒根部位提前于齒尖改變了葉片的壓力分布狀態(tài)，使葉片高壓氣流部分提前流向葉片低壓面又由于葉片齒根部位有定厚度，造成局部壓力升高，使得壓力升篼而產(chǎn)生的附面層分離局限在齒根部位，從整體上減小了附面層分離區(qū)，即減小了葉片后緣直線形鍋管總長度1，從而達(dá)到降低葉片福射聲能的目的2實(shí)驗(yàn)方法及實(shí)驗(yàn)結(jié)果么1實(shí)驗(yàn)裝置和實(shí)驗(yàn)方法頭驗(yàn)裝置放置在10心8必61的消聲室內(nèi)，風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能測量。噪聲測量分別按國家標(biāo)準(zhǔn)06123685和0828挑91進(jìn)位為減小進(jìn)氣噪聲及電機(jī)噪聲對(duì)出氣口噪聲測量的影響，在進(jìn)氣和電機(jī)與風(fēng)機(jī)出氣口之間用吸聲材料隔斷巧實(shí)驗(yàn)風(fēng)機(jī)是在Y548No.5基礎(chǔ)上改變局部結(jié)構(gòu)完成調(diào)，葉片數(shù)12府分流，葉片型式為后彎平板型，進(jìn)角8°，出口角50°，進(jìn)氣管直徑4501實(shí)驗(yàn)分兩組進(jìn)化第1組齒節(jié)距=6化齒高々=6/56/106/20，主要考察齒高對(duì)噪聲的影響第2組齒高=6/1化齒節(jié)距片6/56/16/33，主要考察海柳1晚5，系統(tǒng)簡圖見占在巧占3巧拒妄皂立巧坦忙口巧1拍鈣石該田挪占奄差左右全壓和效率也略有改變對(duì)比曲線。從圖6可抖看出，該風(fēng)機(jī)噪聲低頻起點(diǎn)為630出，高頻終點(diǎn)為201出11比到12.51出有較大幅度的降低而在41比到81出之間，個(gè)別頻率點(diǎn)有齒形葉片的比原機(jī)無齒形葉片噪聲略有提高；81比抖后，有齒形葉片的比原機(jī)無齒形葉片噪聲略有下降下不同流量時(shí)的風(fēng)機(jī)出口處聲壓級(jí)及平均全壓和平均效率對(duì)表1進(jìn)行分析和計(jì)算可抖得出：當(dāng)齒節(jié)距固定渡換齒高參數(shù)時(shí)，大齒高=6/5降噪量小約下降1.3dB，小齒局A=6/20降噪量大約下降46dB，平均全壓和平均效率呈馬鞍形變化，馬鞍高點(diǎn)平均全壓和平均效率略低于原機(jī)，馬鞍化點(diǎn)平均全壓和平均效率約下降肪和7.7，；當(dāng)齒高固定，變換不同齒節(jié)距時(shí)，大節(jié)距仁6/5和小節(jié)距片6/2降噪量基本相同倒下降2.548，平均全壓和平均效率約下降~6.

　　和％~1脫，中間節(jié)距A二6パ0降噪量較大約下降3.9d巧，平均全壓和平均效率約比原機(jī)略有降化齒節(jié)距= 6巧齒高A=6/20的降噪量最大4 7d巧，風(fēng)機(jī)平均全壓和平均效率下降1.5物和游，而齒節(jié)距= 6巧齒高A二6/10的降噪量較小么5d巧，風(fēng)機(jī)平均全壓基本不變，平均效率僅下降1.徽。綜合風(fēng)機(jī)的整體特性巧節(jié)距=6/5齒高6=6/10時(shí)的葉片效果最佳1是不同齒節(jié)距、不同齒高在固定轉(zhuǎn)速狀態(tài)齒形不同流量下的風(fēng)機(jī)出口聲壓級(jí)主/，平巧全壓平均效率~p/Pa 2 1胎。

　　3結(jié)論1離屯、式風(fēng)機(jī)葉輪葉片的出氣邊制成齒形葉片結(jié)構(gòu)，可改善葉道出口處的鍋流狀況，使葉道內(nèi)脫離鍋流的區(qū)域和強(qiáng)度減少，降低潤流噪聲。對(duì)本實(shí)驗(yàn)樣機(jī)，葉片齒形結(jié)構(gòu)不同時(shí)，對(duì)噪聲及風(fēng)機(jī)工作特性的影響也不樣。齒節(jié)距仁6/5齒高6二6/1降噪量較小2.5dB，風(fēng)機(jī)平均全壓基本不變，平均效率僅下降1.游，風(fēng)機(jī)的整體特性效果最佳2齒形葉片的降噪效果還與葉道內(nèi)氣流的奈流狀態(tài)有關(guān)，當(dāng)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速和全壓抖及流量等參數(shù)改變時(shí)，齒形葉片的降噪性能也隨之相應(yīng)改變當(dāng)貨6低于41《或高于61訪時(shí)，齒形葉片對(duì)降低素流噪聲作用不明思，僅適合于附面層為過渡狀態(tài)時(shí)的混合附面層1腰]?？?.通風(fēng)機(jī)。