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理論分析及公式推導理論分析對離心式風機葉輪而言，其質量分布不均造成失衡，引起風機振動，振動量一定是與這種質量不均成一定關系的。有了這種關系，分別用分量mx與my來表示該不平衡質量，然后根據(jù)振動量與不平衡質量的關系，求出mx與my，進而求出m和&hea;。為了確定不平衡質量m的大小及其所處的角度位置&hea;，先在風機停機前用測振表在軸承處測試初始振動速率（振幅）V0. 　　對于平衡質量MP與不平衡質量m的比例，對同一臺風機來講是固定的，只要經過一次檢修試驗確定，在以后的檢修中即可使用這個比例關系。 　　按文中規(guī)定的操作方法操作，計算確定出平衡質量MP及位置，即可快速準確地解決振動問題，提高檢修效率。對于各離心式風機，可按的形式建立檢修檔案。 　　工序名稱型號設計轉速型式旋向M0/RMP/m備注燒結1煤氣加壓機D250-112980/min離心右0.850.8… 　　檢修公司相關作業(yè)區(qū)在第一次檢修相關離心式風機時，依據(jù)圖紙確定M0/R的數(shù)值，通過試驗確定MP/m的關系，記入檔案，在以后每次檢修因葉輪失衡而振動的問題時，可使用該數(shù)據(jù)計算。同時可編制電腦程序，在每次檢修時，利用電腦可快速而準確的計算出平衡質量MP及位置&hea;P，高效優(yōu)質地完成檢修。 　　但由于含氟電熱爐爐渣的熔化性溫度低、黏度小，嚴重侵蝕高爐的爐襯，另外由于易熔和流動性過好，含氟爐渣易使爐缸溫度不足，從而引起爐缸堆積和風口大量燒壞。同時F是非?；顫姷柠u素元素，有可能會在高爐內循環(huán)富集，給高爐冶煉過程帶來不利的影響。因此，在特殊的爐況條件下，臨時適當提高酒鋼1高爐爐渣中的CaF2含量是可行的。但爐渣中的CaF2含量不宜控制過高，以控制在1～2之間是比較適宜的。 　　結論通過對酒鋼高爐爐渣黏度和熔化性溫度的研究可以得出以下結論：⑴酒鋼高爐爐渣是比較典型的“短渣&dquo;，高溫熔融狀態(tài)下的黏度比較小，只有0.75Pa？s以下，爐渣的流動性能比較好。但在爐渣的熔化性溫度的附近，爐渣的黏度隨溫度降低而急速升高，爐渣能夠自由流動到完全失去流動性能的溫度范圍只有20℃左右。因此，控制適宜的爐渣溫度對于酒鋼高爐爐渣維持良好的流動性是至關重要的。 　?、茊渭儚母纳聘郀t爐渣角度出發(fā)，酒鋼1高爐爐渣的CaO/SiO2應該從目前的流動性能的1.15左右降低到BaO含量比1.05左右，MgO含量控制在9左右是比較適宜的。當爐渣中較高時，應該適當降低酒鋼1高爐爐渣的堿度。

異步電動機的轉速n與電源頻率f、轉差率s、電機極對數(shù)p的關系由下式決定[1]n=60fp（1-s）?？梢钥闯觯D速n與電源頻率f成正比，即改變f就可改變n.基于這一原理，要實現(xiàn)變頻調速可用變頻器作為變頻電源來調節(jié)電動機的轉速。 　　節(jié)能原理 　　由風機的基本理論可知，風機風量qV與轉速n的一次方成正比，風壓p與轉速n的平方成正比，軸功率P與轉速n的三次方成正比，即qV1=qV2n1n2，p1=p2n1n2，P1=P2n1n23。 　　因此，當系統(tǒng)需減少風量時，調低轉速可使風機功率快速降低。例如，當風量與轉速均下降到額定值的80時，風機功率降低到額定功率的51；當風量與轉速均下降到額定值的60時，風機功率降低到額定功率的21. 　　變頻調速控制風量與調節(jié)風門控制風量的節(jié)電原理可通過進行比較說明。圖中曲線1為風機在恒速下的風壓-風量特性曲線，曲線2為恒速下功率-風量特性曲線，曲線3為風門全開時的管網風阻特性曲線。風機軸功率正比于管網阻力曲線上的點對應的風壓值p與風量值qV的乘積。點A為額定工作點，此時輸出風量qV1為100，效率最高，軸功率P1正比于p1與qV1的乘積，相當于圖中Ap1OqV1的面積。根據(jù)生產的需要，當風量從qV1減少到qV2時，若減小風門開度，則管網阻力增加，管網阻力特性曲線變?yōu)榍€4，工況點A移至新的工況點B.可以看出，風量降低，風壓增加，軸功率P2（正比于p2與qV2的乘積，相當于圖中Bp2OqV2面積）和軸功率P1相比減少不多。如果通過變頻調速技術來控制風量，由于風門全開，只改變風機轉速而不改變管網阻力，風機風量由qV1變到qV2時，風機轉速由n1降到n2，風壓-風量曲線下移，如圖中曲線5所示，工況點A沿管網阻力曲線3移至工況點C，即風量減少時風壓p2降低明顯，軸功率P3（正比于p3與qV2的乘積，相當于圖中面積Cp3OqV2）和軸功率P1相比顯著減少，節(jié)省的功耗P正比于p（p=p2-p3）與qV2的乘積，相當于圖中面積Bp2p3C. 　　變頻調速技術的特點及評價特點 　　變頻調速具有以下特點：（1）調速范圍廣?？蓱糜诋惒诫妱訖C實現(xiàn)無級調速；高壓大容量變頻器可以做到在0100額定轉速范圍內任意調節(jié)。 　?。?）調節(jié)精度高、效率高，沒有附加損耗，在正常調速范圍內，變頻裝置的總效率在93以上，功率因數(shù)超過0.95. 　　風機的特性曲線（3）可實現(xiàn)真正的軟啟動，并且啟動轉矩大、啟動電流小。 　?。?）設備發(fā)生故障時可隨時切換以保持運轉，適用于不允許停機的場合。 　?。?）容易實現(xiàn)生產過程的自動控制及遠程控制。 　　（6）變頻器預留有控制接口，能為機組實現(xiàn)計算機優(yōu)化控制提供方便。 　　評價 　　應用變頻調速控制技術節(jié)能效果明顯、調節(jié)性能穩(wěn)定、調節(jié)范圍大、調節(jié)響應速度快，并能實現(xiàn)自動化控制。 　　當然，變頻調速技術也有其不足之處：一是我國電站中大功率電動機供電電壓高，而變頻器開關器件的耐壓水平較低，造成電壓匹配上的難題；二是高壓大功率變頻調速技術的技術含量高、難度大、成本高，配置低壓變頻器為800元/kW，而配置高電壓電動機變頻器為2000元/kW，配置高壓電動機變頻器的投資為液力偶合器的68倍，但是一般風機的節(jié)能改造都要求低投入高回報，從而造成經濟上的難題。 　　隨著變頻裝置國產化工作的加強，不久的將來國內可望能生產出技術先進、性能可靠、價格合理的產品，滿足國內對變頻裝置日益增長的需求。 　　節(jié)能效益分析 　　目前200MW以下火電機組的風機最常用的調節(jié)方式是閥門或擋板節(jié)流調節(jié)，這種調節(jié)方式雖然簡單，但能耗很高。據(jù)測試，當風機的風量由100降至50時，電機功率則降至額定功率的64，而此時風機的軸功率理論計算值應為額定功率的12.5，可見，大部分功率損失在了節(jié)流調節(jié)中。 　　為3種調節(jié)方式下，風機電動機的耗電特性表。從中可知，在風機高負荷時，變頻調速技術在節(jié)能方面并沒有優(yōu)越性，但在負荷低于80下時，節(jié)能效果非常明顯。由于電網峰谷差不斷增大的原因，200MW以下火電機組的引、送風機常年運行在70額定負荷左右，變頻器與風機結合的綜合評價,所以，電站鍋爐風機應用變頻調速技術有許多節(jié)能潛力可挖。 　　國產125MW機組鍋爐配置了2臺送風機和2臺引風機，電動機容量分別為550kW和700kW.采用變頻調速技術后，根據(jù)測試和計算，與定速風機采用進口導向器調節(jié)相比，全年按工作7000h計算，節(jié)能效果如下： 　?。?）機組負荷為120MW運行時，每年節(jié)電80萬kWh. 　?。?）機組負荷為90MW運行時，每年節(jié)電201萬kWh. 　?。?）若按全年1/3時間在8090MW低谷運行，2/3時間在120MW高峰運行，則平均年節(jié)電120.3萬kWh，以電費0.6元/（kWh）計算，則年節(jié)約電費72.2萬元。 　　（4）若配用2臺西門子ECOO1-500K/3變頻器和2臺西門子ECOO1-800K/3變頻器，設備總價170萬，熱工儀表及自動控制儀表費用2萬元，其他費用1萬元，則總投入173萬元，需要2年5個月收回投資。從價格方面看，一般情況下，液力偶合器的投資可以在半年到一年的時間內，通過節(jié)省的電費得到收回，而相同功率的變頻調速器的投資，大約需要一年半到三年的時間。如果是高-高變頻，則需要的時間會更長。 　　某電站結合風機調速改造，對原設備進行了優(yōu)化配置，取得了相當可觀的節(jié)能效果，改造前后節(jié)電測試數(shù)據(jù)如2所示：（1）風機采用變頻器調速后，當負荷為410/h，節(jié)電率26.5；當負荷為370/h，節(jié)電率30.5；當負荷為290/h，節(jié)電率48.5. 　?。?）由于對風機進行了優(yōu)化配置，加之采用變頻調速技術，避免了大馬拉小車！現(xiàn)象，使風機運行效率大為提高，這也是節(jié)電的一個主要原因。 　　（3）近年來，工業(yè)發(fā)達國家已逐步用交流電機變頻調速取代直流電機調速。交流變頻調速在頻率范圍、動態(tài)響應、工作效益、精度要求、輸出特性及使用方便等方面比以往的調壓調速、變極調速、串級調速、滑差調速、液力偶合器調速等均較為優(yōu)越，也取得了良好的經濟效益。 　　結論 　　變頻調速控制技術在電站風機節(jié)能應用中，具有其他調節(jié)方式不可比擬的優(yōu)勢。在風機耗電量占有巨大比例的電站中，利用變頻調速技術，既可提高設備效率，又滿足了生產工藝的要求，大大減少了設備維護、維修費用，經濟效益十分明顯，在電力工業(yè)和整個國民經濟的發(fā)展中，具有廣闊的應用前景。