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一、引言 隨著窯外分解技術(shù)的成熟，水泥大型裝備的不斷研發(fā)和機(jī)械制造業(yè)的提升，為水泥單線生產(chǎn)能力的擴(kuò)大提供了條件，日產(chǎn)10000噸的熟料生產(chǎn)線在我國已投運(yùn)多年，日產(chǎn)5000噸的熟料生產(chǎn)線已成為生產(chǎn)主力。但由于設(shè)計(jì)、制造、安裝、維護(hù)、配料等方面的原因，很多回轉(zhuǎn)窯在投運(yùn)不長的時間內(nèi)，便出現(xiàn)了筒體裂紋，特別是回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體裂紋，給生產(chǎn)企業(yè)造成了不小的損失，為此，筆者根據(jù)自己的經(jīng)驗(yàn)，分析了回轉(zhuǎn)窯筒體產(chǎn)生裂紋的主要原因，提出了針對預(yù)防裂紋的具體措施，望能對水泥設(shè)備管理者起到借鑒作用。 二、回轉(zhuǎn)窯易產(chǎn)生裂紋的部位及形式 回轉(zhuǎn)窯裂紋的部位及形式較多。裂紋的部位多發(fā)生在輪帶、大齒圈兩側(cè)的焊縫處以及其它筒體焊縫的兩側(cè)，當(dāng)前裂紋最多的發(fā)生在回轉(zhuǎn)窯過渡帶筒體上，且一旦開裂，修復(fù)的經(jīng)濟(jì)性、可靠性較差，即不具備修復(fù)性，必須更換筒體。裂紋的形式也有多種，但歸納起來有三種，即縱向裂紋、環(huán)向裂紋以及不規(guī)則裂紋?？v向裂紋多發(fā)生在輪帶下筒體的墊板及擋塊和筒體的焊縫處；環(huán)向裂紋多發(fā)生在輪帶兩側(cè)的過度筒體的焊縫處，以及回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體焊縫處，還有大齒圈下筒體與彈簧板的焊縫處。不規(guī)則裂紋多發(fā)生在回轉(zhuǎn)窯的喂料、出料的筒體開口處，目前該類窯型因已淘汰而不多見，故在下文中不再贅述。 三、回轉(zhuǎn)窯筒體產(chǎn)生裂紋的原因分析 回轉(zhuǎn)窯是多點(diǎn)支撐、重載低速的熱工設(shè)備，受力復(fù)雜，引起裂紋的因素較多，涉及設(shè)計(jì)、制造、安裝、檢修維護(hù)、管理諸多方面。現(xiàn)就產(chǎn)生裂紋的主要原因進(jìn)行分析。 3.1縱向裂紋形成的原因 縱向裂紋多發(fā)生在輪帶下筒體與墊板或擋塊的焊縫處，一般由外及里且沿軸向延伸形成縱向裂紋，甚至開裂。究其原因主要由四個方面造成。首先是設(shè)計(jì)時筒體板材厚度選擇較薄，我們知道回轉(zhuǎn)窯要求橫剛縱柔，若板材厚度不足，就難以保證其橫向剛度，所以筒體在自重和托輪支撐反力的產(chǎn)生的交變應(yīng)力和脈沖應(yīng)力的作用下，易使材料產(chǎn)生疲勞，達(dá)到一定條件后，裂紋便會在該處比較薄弱的焊縫熱影響區(qū)形成，即筒體與擋塊或墊板焊縫處形成，并在徑向上由外向內(nèi)發(fā)展、在軸向上左右延伸，形成縱向裂紋。在設(shè)計(jì)方面的另一個問題就是墊板或擋塊厚度和寬度不當(dāng)，寬度過寬或厚度過厚，使得該處剛度過大，其它地方較小，運(yùn)轉(zhuǎn)中擋塊會阻礙筒體因自重產(chǎn)生的徑向自由彎曲變形，且擋塊或墊板越厚、越寬，阻礙越大，應(yīng)力集中俞嚴(yán)重，一旦超過強(qiáng)度極限，便會產(chǎn)生裂紋。 在制造方面，個別制造商為了追求企業(yè)利潤，在選材上選擇小廠產(chǎn)品，板材厚度負(fù)差較大，機(jī)械性能指標(biāo)、危害元素含量指標(biāo)得不到保證，很難保證回轉(zhuǎn)窯在惡略環(huán)境下的運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性。有的水泥企業(yè)為了降低建廠投資，不惜犧牲設(shè)備質(zhì)量為代價，選用不完全具備生產(chǎn)回轉(zhuǎn)窯能力的機(jī)械廠制造回轉(zhuǎn)窯，使得焊縫質(zhì)量、板材質(zhì)量沒有保證，結(jié)果是設(shè)備投運(yùn)后，事故頻繁，損失巨大。 在安裝方面，往往只注意窯的冷態(tài)精度，而忽略了長期運(yùn)轉(zhuǎn)下的熱態(tài)精度，如生產(chǎn)中輪帶、筒體、托輪等各檔溫度不同，其中心高的升高量也不一致，造成回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)時各檔中心不在一條直線上，難免各檔輪帶的受力發(fā)生變化，中心高抬升較高的吃力就大；再者，由于中心線發(fā)生了變化后，輪帶在整個寬度上的受力便出現(xiàn)不均，一側(cè)受力大，另一側(cè)受力小，這些變化會引起局部受力超出設(shè)計(jì)范圍，甚至超過強(qiáng)度極限，致使筒體在焊縫的熱影響區(qū)產(chǎn)生裂紋；另外安裝時，為了施工方便，在筒體上隨意焊接如起吊環(huán)等之類的物件，用過后也不按要求切除，不但損傷筒體強(qiáng)度，還會造成應(yīng)力集中，致使筒體產(chǎn)生裂紋。 在生產(chǎn)維護(hù)方面更為突出，比如一旦窯瓦發(fā)熱，不分析原因，只管對發(fā)熱瓦進(jìn)行退瓦卸載，很少考慮退瓦卸載后，其均勻分布在輪帶上支撐反力會集中落在輪帶的一側(cè)，傳到筒體上就會產(chǎn)生局部過載而引起裂紋；有的企業(yè)為了治理瓦發(fā)熱，不惜重金聘請江湖郎中，從不看窯況、從不分析大瓦發(fā)熱的原因，偏方偏治，只知卸載，結(jié)果是窯況一變、專家一走，瓦又發(fā)熱，致使窯不能長期穩(wěn)定運(yùn)行，為什嗎有的窯能耗高、易產(chǎn)生裂紋，應(yīng)該與之關(guān)系很大。還有些單位對輪帶間隙重視不夠，當(dāng)輪帶間隙過大時，若不及時調(diào)整墊板厚度，實(shí)際上就相對削弱了輪帶對筒體的加固加強(qiáng)作用，筒體與輪帶的接觸面積和接觸包角都相對減少，筒體橢圓度增大，局部應(yīng)力增大；再者就是對筒體降溫方法不當(dāng)，即當(dāng)筒體溫度高時，無論筒體溫度有多高，無論輪帶間隙有多大，即以強(qiáng)風(fēng)或噴水冷卻，使筒體溫度急劇下降，此時筒體金屬母材內(nèi)外就會產(chǎn)生較大溫差，結(jié)果是筒體表層應(yīng)力成倍增長，極易產(chǎn)生裂紋，危害極大。另外就是對已產(chǎn)生的裂紋處置不當(dāng)，在擋塊與筒體焊縫處產(chǎn)生裂紋后，為了求得方便，在窯的頂部對裂紋進(jìn)行焊接處理，而不選擇應(yīng)力零的筒體中心線以上的處45°施焊，雖然保證了焊縫質(zhì)量，但卻增加了一倍的焊接應(yīng)力，結(jié)果是裂了焊，焊了又開。還有就是在窯皮的不均勻垮落后，由于筒體環(huán)向溫差較大，必然引起筒體彎曲，偏離中心線的繞曲運(yùn)行，必然使輪帶下筒體局部應(yīng)力劇增，在擋塊與筒體焊縫處產(chǎn)生裂紋。 3.2環(huán)向裂紋形成的原因 環(huán)向裂紋與縱向裂紋一樣，形成的原因也是多方面的，與筒體厚度及焊接質(zhì)量息息相關(guān)。環(huán)向裂紋多發(fā)生在輪帶兩側(cè)的過度筒體的焊縫處、大齒圈彈簧板與筒體焊縫處，還有就是回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體上。裂紋的原因有以下幾個方面。 3.2.1輪帶兩側(cè)過度筒體裂紋的原因 我們知道輪帶下筒體厚度多在中間段筒體厚度的兩倍以上，若輪帶下筒體與中間段之間的過度筒體厚度選擇不當(dāng)，則托輪通過輪帶傳到筒體上的支撐反力，使筒體的變形就很難平緩的過度到一般筒體上，那么應(yīng)力也很難擴(kuò)散，應(yīng)力集中在所難免，由于焊縫強(qiáng)度高于母材強(qiáng)度，裂紋便會在焊縫邊緣的熱影響區(qū)形成，并在交變應(yīng)力的作用下沿著環(huán)向延伸。其二是厚板與薄板的過度坡度不適，小于一比五，支撐反力使筒體的局部變形也很難實(shí)現(xiàn)平緩過度，必然形成應(yīng)力集中。其三是焊縫質(zhì)量的影響，有的企業(yè)誤以為筒體焊縫飽滿就是焊肉越多越好，焊得越高越結(jié)實(shí)，殊不知焊縫越高，剛度越大，對母材的影響也越大，應(yīng)力集中越嚴(yán)重，越容易形成裂紋；當(dāng)然其它的焊縫缺陷如夾渣、微裂紋、未熔透、咬邊等，也是應(yīng)力集中的發(fā)源地，是產(chǎn)生裂紋的重要因素。 3.2.2大齒圈彈簧板與筒體焊縫處裂紋形成的原因 大齒圈彈簧板與回轉(zhuǎn)窯筒體的焊縫處也易產(chǎn)生環(huán)向裂紋，主要原因有三個方面，第一，大齒圈所在筒體偏薄，而彈簧板偏厚，造成筒體剛度小，彈簧板剛度大，其結(jié)果是設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)中，彈簧板不能通過變形來消化緩解外來應(yīng)力，相反較薄弱的筒體則通過變形吸收了外來應(yīng)力，如大小齒輪嚙合的徑向力、筒體及彈簧板因溫度升高產(chǎn)生的壓應(yīng)力會通過筒體變形吸收，久而久之，在焊縫的熱影響區(qū)就會產(chǎn)生裂紋；其二，大小齒輪安裝時頂隙過小，咬根頂齒，造成巨大的徑向力，通過大齒圈傳到筒體焊縫上，若超過了忍耐極限，便會產(chǎn)生裂紋；其三，當(dāng)窯彎曲嚴(yán)重時，會破壞大小齒輪的接觸狀態(tài)，一側(cè)吃力，一側(cè)不吃力，會使得彈簧板的一側(cè)焊縫受到拉、壓應(yīng)力的雙重作用，危害焊縫；另外筒體彎曲時，齒輪頂隙會一邊大一邊小，轉(zhuǎn)到較小的一側(cè)時時，徑向力增大，窯體的彎曲還會引起振動，產(chǎn)生附加載荷，促進(jìn)裂紋的產(chǎn)生。 3.2.3回轉(zhuǎn)窯過渡帶筒體產(chǎn)生裂紋的原因 近些年來，很多預(yù)分解窯在過渡帶產(chǎn)生了裂紋，不得已進(jìn)行筒節(jié)更換，不但增加了巨額的備件費(fèi)用，也會因更換筒節(jié)時間較長而耽誤生產(chǎn)，給生產(chǎn)企業(yè)帶來巨大的經(jīng)濟(jì)損失。過渡帶筒體產(chǎn)生裂紋的主要原因是應(yīng)力腐蝕，由于過渡帶筒體無致密窯皮的保護(hù)，該處火磚很難把炙熱的腐蝕性氣體、堿性物料與筒體完全隔離，生產(chǎn)中堿性氣體、堿性物料就會通過磚縫與金屬筒體接觸而發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，腐蝕筒體，據(jù)相關(guān)資料介紹，預(yù)分解窯在該處的年腐蝕量超過0.5mm，若停窯頻繁、配料不當(dāng)，年腐蝕量會成倍甚至幾倍增加，用不了幾年，筒體的厚度減少量就會超過百分之三十，所以個別窯僅運(yùn)行幾年就會因筒體變薄而裂紋就是這個道理，裂紋的形式多為環(huán)向，但有時也因腐蝕麻坑的形式產(chǎn)生不規(guī)則裂紋。這是筒體應(yīng)力與腐蝕作用的綜合結(jié)果，斷口形式表現(xiàn)為脆斷，裂縫中多夾有氧化皮，該處一旦出現(xiàn)裂紋，發(fā)展很快，不易控制，必須引起業(yè)內(nèi)人士的高度重視；其二是由于該處筒體溫度較高，也削弱了筒體強(qiáng)度，不規(guī)則的腐蝕麻坑及焊接缺陷必然造成應(yīng)力集中，這也是該處產(chǎn)生裂紋的重要因素。 3.3筒體溫度過高引起的筒體開裂 回轉(zhuǎn)窯作為熱工設(shè)備，內(nèi)部火焰溫度可達(dá)1700度，盡管筒體受火磚及窯皮的隔熱保護(hù)，傳到筒體表面的溫度也很高，煅燒帶筒體在無窯皮的情況下，即便是新磚，筒體溫度也可達(dá)到450度左右，這就極大地削弱了筒體強(qiáng)度，若窯在較高溫度下長期運(yùn)行難保筒體不產(chǎn)生裂紋，特別是在掉磚紅窯的情況下，局部筒體會失去強(qiáng)度，失去抵抗外力的能力，此時若措施不當(dāng)，如在高溫區(qū)進(jìn)行強(qiáng)力通風(fēng)甚至灑水降溫，會使筒體急劇收縮而產(chǎn)生裂紋，因?yàn)榻饘僭诟邷叵碌氖湛s量可達(dá)到膨脹量的2倍左右，有的企業(yè)在掉轉(zhuǎn)情況下，進(jìn)行熱態(tài)壓補(bǔ)，往往是補(bǔ)了又掉，掉了再補(bǔ)，結(jié)果是窯皮沒補(bǔ)上，反而傷害了筒體，造成筒體嚴(yán)重變形甚至開裂，有的變形甚至達(dá)到了火磚無法再砌的程度，不得已更換筒體，勞民傷財，實(shí)不可取。還有一種情況，即焊縫一側(cè)溫度高，一側(cè)溫度低，兩側(cè)膨脹互相限制，便在焊縫處產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，一旦超出強(qiáng)度極限，裂紋隨之而生，并沿著焊縫方向進(jìn)行延伸。 四、回轉(zhuǎn)窯裂紋的預(yù)防措施 以上對回轉(zhuǎn)窯筒體裂紋產(chǎn)生的主要原因進(jìn)行了簡單分析，以下是預(yù)防筒體裂紋的具體措施。 4.1縱向裂紋的預(yù)防措施 如前所述，回轉(zhuǎn)窯縱向裂紋多發(fā)生在輪帶墊板或擋塊與筒體的焊縫處，產(chǎn)生裂紋的主要原因是筒體剛度不足、溫度應(yīng)力較大以及附加應(yīng)力等因素，所以在回轉(zhuǎn)窯的設(shè)計(jì)制造過程中，應(yīng)適當(dāng)加大筒體厚度，據(jù)相關(guān)資料介紹，輪帶下筒體厚度應(yīng)不低于筒體公稱直徑的百分之一點(diǎn)五，浮動墊板的擋塊厚度不宜大于筒體厚度的百分之五十，擋塊寬度不宜大于200mm，以降低因支撐反力引起筒體不均 勻變形而產(chǎn)生的附加應(yīng)力和溫度應(yīng)力；墊板面積不宜低于輪帶內(nèi)孔表面積的百分之六十，擋塊與筒體焊縫高度應(yīng)控制在擋塊厚度的百分之六十左右，且不得存在咬邊等缺陷，避免局部應(yīng)力集中而破壞筒體；在安裝過程中，不但要考慮冷態(tài)精度，更要考慮運(yùn)轉(zhuǎn)時的熱態(tài)精度，要預(yù)測各檔輪帶的運(yùn)轉(zhuǎn)溫度，計(jì)算出各檔中心熱態(tài)時的升高量，并進(jìn)行安裝調(diào)整，使回轉(zhuǎn)窯在長期的運(yùn)轉(zhuǎn)中，各檔受力大小接近設(shè)計(jì)水平，避免因各檔中心升高不同造成某檔受力過大而產(chǎn)生裂紋；在生產(chǎn)維護(hù)中，要保護(hù)好窯皮及火磚，防止筒體因環(huán)向及軸向溫差過大，引起筒體彎曲，避免因局部筒體熱脹冷縮受到相互牽制而產(chǎn)生附加應(yīng)力；在回轉(zhuǎn)窯故障時，如瓦發(fā)熱，切不可不分析原因，只管卸載，防止回轉(zhuǎn)窯筒體偏離中心線，同時也不能在紅窯或筒溫過高時對筒體進(jìn)行急劇降溫。 4.2環(huán)向裂紋的預(yù)防措施 回轉(zhuǎn)窯環(huán)向裂紋易發(fā)生在輪帶兩側(cè)筒體的過度筒節(jié)、大齒圈彈簧板與筒體的焊縫處，為了防止裂紋，在設(shè)計(jì)制造時要充分考慮該處筒體厚度，輪帶兩側(cè)筒體的過度節(jié)厚度應(yīng)接近于輪帶下筒體厚度與中間節(jié)筒體厚度的平均值，以利于因支撐反力造成筒體變形，過度平緩而自然，以利于應(yīng)力的擴(kuò)散，減少應(yīng)力集中；關(guān)于大齒圈下筒體與彈簧板焊縫處的裂紋預(yù)防，關(guān)鍵是要保證筒體剛度大于彈簧板剛度，大齒圈下筒體厚度應(yīng)不低于筒體公稱直徑的百分之一，彈簧板的厚度易取筒體厚度的百分之六十左右，把彈簧板的變形作為消化外力的手段，緩解外力對焊縫的傷害；在生產(chǎn)維護(hù)中也要盡力保證筒溫縱向、環(huán)向溫差小于50度，保證筒體的直線度，減小因筒體彎曲引起的附加載荷，減小因溫差較大造成的附加應(yīng)力；同時也不能為了檢修或其它方面的方便，在筒體上遂意施焊造成筒體的損傷或造成應(yīng)力集中，若必須在筒體上施焊時，一定要采取措施，并在用后按規(guī)范切除焊件，并焊件根部打磨干凈，達(dá)到光滑自然的狀態(tài)。 4.3回轉(zhuǎn)窯過度帶裂紋的預(yù)防措施 過渡帶的筒體開裂，主要原因是筒體遭到窯內(nèi)堿性氣體、堿性物料的腐蝕后筒體變薄所致。所以首先要考慮堿性物料與金屬筒體的隔離，避免其直接接觸，以減少堿性物料對筒體的腐蝕，其措施有幾個方面，一是可在筒體內(nèi)表面粉刷高溫防腐涂料，使二者隔離；二是通過火磚濕砌，使?jié)衿霭鼭{，消除磚與磚之間的縫隙，磚與筒體間的縫隙，把堿性物料與金屬筒體隔離開來，減少筒體在存在應(yīng)力下的與化學(xué)腐蝕，延長筒體壽命；也可通過提高筒體厚度的方法延長筒體壽命，如：把筒體厚度提高到筒體公稱直徑的百分之零點(diǎn)七。 4.4筒體裂紋的其它預(yù)防措施 除了以上裂紋主要預(yù)防措施外，其它措施也不可忽視。如保護(hù)窯皮、保護(hù)火磚，防止筒溫不均或過高，保證筒體材料機(jī)械性能，保證運(yùn)轉(zhuǎn)狀態(tài)下的筒體直線度，減小附加載荷；正?？刂聘G體上下串的速度，嚴(yán)禁加速頂窯；防止大小齒輪咬根，增加徑向頂力等等。若窯筒體已出現(xiàn)裂紋，應(yīng)及時打止裂孔，并進(jìn)行有效焊接，阻止裂紋延伸；同時施焊位置應(yīng)選擇在該處筒體橫向中心線以上的45度方向；對于過渡帶的筒體裂紋，若檢測到筒體已遭到腐蝕，且腐蝕量已達(dá)到筒體厚度的百分之三十左右，要做更換筒體準(zhǔn)備，不然可能會引起大的事故。 五、結(jié)束語 本文分析了回轉(zhuǎn)窯筒體裂紋的主要原因，提出了裂紋的預(yù)防措施，旨在引起同行們對回轉(zhuǎn)窯裂紋的重視，特別是近些年來出現(xiàn)最多、損失最大的過渡帶筒體裂紋；要堅(jiān)持每年對回轉(zhuǎn)窯筒體中心線及筒體厚度進(jìn)行檢查，把握筒體壽命；盡力減少因調(diào)整而對筒體產(chǎn)生附加載荷等。在此也提醒讀者，由于筆者理論水平和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)有限，文中難免有不適之處，望給予批評指正。

袋式除塵的主要類型 1.按清灰方式分類 清灰方式在很大程度上影響著袋式除塵器的性能,是袋式除塵器分類的主要依據(jù)。 (1)機(jī)被振動類 利用手動、電動或氣動的機(jī)被裝置使濾袋產(chǎn)生振動而清灰。振動可以是垂直、水平、扭轉(zhuǎn)或組合等方式;振動頻率有高、中、低之分。清灰時必須停止過濾,有的還輔以反向氣流,因而箱體多做成分室結(jié)構(gòu),次逐室清灰。機(jī)械振動方式的清灰作用不強(qiáng),只能允許較低的過濾風(fēng)速。目前使用越來越少。 (2)氣流反吹類 利用與過濾氣流相反的氣流,使濾袋形狀變化,粉塵層受撓曲力和屈曲力的作用而脫落。氣流反吹清灰多采用分室工作制度。也有使部分澽袋逐次清灰而不取分室結(jié)構(gòu)的形式。反向氣流可由除塵器前后的壓差產(chǎn)生,或由專設(shè)的反吹風(fēng)機(jī)供給。某些反吹清灰裝置設(shè)有產(chǎn)生脈動作用的機(jī)構(gòu),造成反向氣流的脈沖作用,以增加清灰能力。反吹氣流在整個濾袋上的分布較為均勻,振動也不劇烈,對濾袋的損傷較小。其清灰能力各種方式中最弱者。因而允許的過風(fēng)速較低,設(shè)備壓力損失較大。 (3)脈沖噴吹類 將壓縮空氣在短暫的時間(不超過0.2s)內(nèi)高速吹入濾袋,同時誘導(dǎo)數(shù)倍于噴射氣流的空氣。造成袋內(nèi)較高的壓力峰值和較高的壓力上升速度,使袋壁獲得很高的向外加速度,從而清落粉塵。噴吹時,雖然被清灰的濾袋不起過濾作用,但因噴吹時間很短,而且只有少部分港袋清灰,因此可不取分室結(jié)構(gòu)。也有采用停風(fēng)噴吹方式,對濾袋逐箱進(jìn)行清灰,箱體便需分隔,但通常只將凈氣室做成分室結(jié)構(gòu)。脈沖噴吹方式的清灰能力最強(qiáng),效果最好,可允許高的過濾風(fēng)速,并保持低的壓力損失,近年來發(fā)展迅速。 2.按濾袋形式分類 (1)圓袋大多數(shù)袋式除塵器都采用圓筒形濾袋,通常直徑為120~300mm,袋長為2~12m。圓袋受力較好,支撐骨架及連接簡單,易獲得較好清灰效果,濾袋間不易被粉塵堵塞； (2)扁袋扁袋有平板形、菱形、楔形、橢圓形、人字形等多種。其共同特點(diǎn)是都取外濾方式,內(nèi)部都有一定形狀的骨架支撐扁袋布置緊凄,在箱體體積相同的條件下,可布置更多的過濾面積,一般能增加20%~40%,因而在節(jié)約占地和降低重量方面有明顯的優(yōu)點(diǎn)。但扁袋除塵器的結(jié)構(gòu)較復(fù)雜,制作要求高,換袋較難,平板形扁袋之間易被粉塵堵塞,清灰也較困難。 3.按過濾方向分類 (1)外濾式含塵氣體由濾袋外側(cè)穿過濾料流向?yàn)V袋的內(nèi)側(cè),粉塵附著在濾袋的外表面； (2)內(nèi)濾式含塵氣體首先由袋口進(jìn)入濾袋的內(nèi)側(cè),然后穿過濾袋流向外側(cè),粉塵附著在濾袋的內(nèi)表面。 外濾式適用于圓袋和扁袋,袋內(nèi)需設(shè)支撐骨槊。脈沖噴吹類和高壓反吹類多取外濾式。內(nèi)濾式多用圓袋。機(jī)械振動、逆氣流反吹等清灰方式多用內(nèi)速式。 4.按除塵器內(nèi)的壓力分類 (1)吸入(負(fù)壓)式除塵器設(shè)在風(fēng)機(jī)的負(fù)壓段工作。要求除塵器采取密封結(jié)構(gòu)。風(fēng)機(jī)在干凈氣體中工作,因而較少出現(xiàn)葉輪磨損及被粉塵附著等故障。 (2)壓入(正壓)式除塵器設(shè)在風(fēng)機(jī)的正壓段工作,除塵器不需采取密封結(jié)構(gòu),凈化后的氣體可直接排至大氣,結(jié)簡單,節(jié)省管道,造價較低。但含塵氣體通過風(fēng)機(jī),當(dāng)含塵濃度高于3g/m3,或遇有腐蝕性和附著性較強(qiáng)的粉塵時,不宜采用。不宜用于處理高濕或有毒氣體。 此外,還可以按照進(jìn)風(fēng)口的位置劃分為下進(jìn)風(fēng)和上進(jìn)風(fēng)袋式除塵器,前者進(jìn)風(fēng)口設(shè)于袋室下部或灰斗上部,后者則設(shè)于袋室上部。