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SH智能型振動監(jiān)測儀方案 （風機、水泵、電機等振動監(jiān)視系統(tǒng)設計方案） 1.每個通道都具有一路4－20mA有源輸出端子，可以連接到上位機采集信號或現(xiàn)場就地接PLC顯示。 2.每個通道都有隔離的兩級報警的繼電器輸出端子（“ALERT&dquo;與“DANGER&dquo;的4個輸出繼電器）。 3.每個通道都提供了原始信號的緩沖輸出（“BUF&dquo;），直接對接狀態(tài)監(jiān)測儀表?，F(xiàn)場發(fā)光二極管顯示機器運行狀態(tài)及繼電器狀態(tài)。 4.可將每個通道的4~20mA通過PLC、DCS顯示振動值。也可以現(xiàn)場顯示振動值。 5.可以輸兩路電壓信號進入故障診斷系統(tǒng)（TDM）對軸振動追憶進行分析。 數(shù)據(jù)總線接口：使用RS485進行數(shù)據(jù)通訊   （風機、水泵、電機等振動監(jiān)視系統(tǒng)設計方案） 一．系統(tǒng)的作用 有效控制設備事故（故障）的發(fā)生，以最合理的維修費用投入確保設備的安全穩(wěn)定運行，是國內(nèi)外各工礦企業(yè)在設備管理工作中所追求的共同目標。風機、水泵、電機等振動監(jiān)視系統(tǒng)能夠?qū)S瓦振動進行實時監(jiān)測，對設備可能存在的問題提供一個早期報警信號，用戶通過振動監(jiān)視系統(tǒng)能定量地掌握設備狀態(tài)，預知可能的設備異常，使設備維修模式由原來的事后維修、預防維修階段，逐漸發(fā)展演變?yōu)楫斍白钕冗M的預知維修階段。 二．監(jiān)視系統(tǒng)的組成 整個監(jiān)視系統(tǒng)由監(jiān)視儀和傳感器兩大部分組成，中間通過信號電纜連接，可以輸出4～20mA信號進入DCS和輸出電壓信號進入TDM故障診斷系統(tǒng)。 振動傳感器安裝在要監(jiān)測的風機、電機等前后軸承座上和電機繞組里面，對軸承的振動、溫度信號進行采集。振動、溫度監(jiān)視儀安裝在控制室的盤柜上或單獨安裝機旁儀表箱，用來顯示現(xiàn)場的振動測量值，并輸出一個與顯示值相對應的4～20mA信號和報警、停機接點信號。   三．監(jiān)視系統(tǒng)產(chǎn)品介紹   A.SH-YB智能型振動監(jiān)測儀 概述： SH-YB智能型振動監(jiān)測儀用于監(jiān)測旋轉(zhuǎn)機械的由于轉(zhuǎn)子的不平衡、不對中、機件松動、滾動軸承損壞、齒輪損壞等引起的絕對振動增大，如機殼振動，軸瓦振動，機架振動、軸振動等，并在速度輸入時輸出振動的速度、位移值。 監(jiān)測機組類型  各種旋轉(zhuǎn)機械。如風機、壓縮機、電機、泵、齒輪箱、水輪機等。 振動傳感器安裝要求 1、對于振動速度傳感器 在機殼上作一個φ40m的平臺，開一個深8mm的固定螺孔：M10&imes;1.5mm或M10&imes;1mm，將探頭固定在螺孔上，無需對機器內(nèi)部進行任何操作。如果不方便開孔，可以使用強磁磁座固定傳感器，吸附在機器上，但此方法不適合長期監(jiān)測。 2、對于電渦流振動位移傳感器 徑向振動測量：它可指出軸承的工作狀況，并可測出諸如轉(zhuǎn)子的不平衡，不對中以及軸裂紋等機械故障。 軸向位置測量：它可指示止推軸承的磨損或潛在的軸承失效的可能性。 軸在軸承內(nèi)的平均徑向位置：它可用來決定方位角，它也是轉(zhuǎn)速是否穩(wěn)定，軸是否對中的一種指示。 偏心度：對于大小透平機械，在啟動時，需要測量軸的彎曲，即偏心度。 鍵相器信號：是為測量軸的旋轉(zhuǎn)速度以及相位角之用。   輸出接口 每個通道都具有一路4－20mA有源輸出端子，可以連接到上位機采集信號或現(xiàn)場就地接PLC顯示。 每個通道都有隔離的兩級報警的繼電器輸出端子（“ALERT&dquo;與“DANGER&dquo;的4個輸出繼電器）。 每個通道都提供了原始信號的緩沖輸出（“BUF&dquo;），直接對接狀態(tài)監(jiān)測儀表。 現(xiàn)場發(fā)光二極管顯示機器運行狀態(tài)及繼電器狀態(tài)。 可將每個通道的4~20mA通過PLC、DCS顯示振動值。也可以現(xiàn)場顯示振動值。 可以輸兩路電壓信號進入故障診斷系統(tǒng)（TDM）對軸振動追憶進行分析。 數(shù)據(jù)總線接口：使用RS485進行數(shù)據(jù)通訊。 技術指標： 電氣指標 外接電源（Powe）： 90－250VAC,40－60Hz,&l;100mA。 測量精度： 優(yōu)于1%，在+25℃的條件下檢測。 頻響： 標準選項：4.0－2.0KHz（±1dB）。 低頻選項：0.5－100Hz(定制)。 測量形式： 振動：0～100um，  0～200um，  0～500um（P-P） 烈度：0～10.0mm/s，0～20.0mm/s，0～30.0mm/s（RMS） 軸振動：測量單位： 振動位移um-PKPK(峰峰值) 瓦振動：測量單位：A.振動速度mm/s-ms(真有效值)B.振動速度積分位移um-PKPK(峰峰值) 外接傳感器： 靈敏度（Senso）： 20.0mV/mm/s，速度傳感器（默認），或其它類似的磁電振動速度傳感器。 超低頻位移傳感器8.0mV/um及其他靈敏度。 電渦流位移傳感器8.0mV/um及其他靈敏度。 外部接線端子提供-24V電源： 帶限流保護、短路保護。 最大每路提供50mA電流。 緩沖輸出（Buffe Ou）：  原始信號的隔離輸出。 靈敏度、頻響與連接的傳感器相同。 輸出阻抗：100Ω。 最大傳輸距離：300米。 振動輸出：4－20mA變送輸出： 有源輸出，可以驅(qū)動高達500Ω的負載（1%精度）。 每個通道提供一路4-20mA輸出。  系統(tǒng)NoOK：輸出小于3.5mA。 可提供電流的在線標定。 兩級報警： 報警點設置： 范圍：0－100％滿量程。 報警回差為滿量程1%，且只在信號值下降時有效。 精確度：±0.5%。 報警繼點器（Ale/Dange）：  密封：環(huán)氧樹脂。 節(jié)點容量：1A/220VAC或2A/30VDC電阻性負載。 節(jié)點類型：單刀雙擲，SPDT。 輸出隔離：1000VDC。 報警延時： 0-60秒，按照1.00秒增加。 報警復位/報警旁路（RESET）： 監(jiān)測儀內(nèi)置報警復位鍵。 軟件設置繼電器旁路或工作、自鎖及非自鎖。 運行狀態(tài)光電管LED指示： CH1OK(綠燈)點亮：通道1工作正常。 CH2OK(綠燈)點亮：通道2工作正常。 電源(綠燈)點亮：系統(tǒng)自檢通過，電源工作正常。 警告危險(黃燈、紅燈)點亮：報警指示。 R/TXD(綠燈)閃亮：通訊正在進行。 um、mm/s(綠燈)點亮：當前的測量方式分別為位移、積分位移、速度。 數(shù)據(jù)總線通訊（TX/RX）： 監(jiān)測儀的所有設置、狀態(tài)參量均可以通過數(shù)據(jù)總線接口取得。 支持RS485總線，可以對外提供MODBUS讀取實時值的寄存器地址。（暫不提供） 通訊速率：38400bps/s。 數(shù)字狀態(tài)監(jiān)測功能（可選）： 與上海松徽電子有限公司的組態(tài)軟件相配合，通過數(shù)據(jù)總線通訊接口，實現(xiàn)簡單狀態(tài)監(jiān)測功能。 動態(tài)波形數(shù)據(jù)：SH-YB振動監(jiān)測儀可以將實時振動數(shù)據(jù)上傳給狀態(tài)監(jiān)測軟件或便攜式振動測量儀表，從而觀察動態(tài)波形、頻譜圖。（暫無） 物理指標 外形：     尺寸：220*140*71mm（壁掛表） 尺寸：160*80*180mm（盤裝表） 其它尺寸見下圖：                   重量：1.2Kg。 安裝：螺母固定安裝。 重量：0.6Kg。 安裝：使用專用卡子安裝。 環(huán)境指標 溫度： 操作溫度：-0℃到+45℃；  貯存溫度：-40℃到+100℃。 濕度： 95％非凝固。 訂貨指南：*：系統(tǒng)選項的缺省值，建議采用。 選型代號：SH-YB01-AA-BB-CC-DD（SH-YB-A01-B01-C01-D01） (如無特殊要求按默認帶*選項參數(shù)出廠) AA:量程范圍□□： 00 客戶特殊定制選項 01* 0～25.0mm/S ms（非積分速度） 11 0～100umpk-pk（積分位移） 02 0～40.0mm/S ms（非積分速度） 12 0～200umpk-pk（積分位移） 21 0～100umpk-pk（非積分位移） 22 0～200umpk-pk（非積分位移） 99 其他 BB:傳感器 00 客戶特殊定制選項 01* 20.0mV/mm/s磁電振動速度傳感器或其他類似傳感器(默認)。 02 8.0mV/um電渦流振動位移傳感器或其他類似傳感器。 CC: 頻響 01* 標準選項(4Hz-2KHz) (默認)。 02 低頻選項(0.5Hz-100Hz)定制 DD:: 數(shù)字化通訊 01* ü 無上位機軟件 02    配上位機軟件及RS232-RS485通信線纜配件 SH-YB-CFG-V1.0 SH-YB振動監(jiān)測儀組態(tài)軟件套件包括： ü SH-YB振動監(jiān)測儀組態(tài)軟件安裝光盤 RS485-USB轉(zhuǎn)換器（帶電纜） 上位機軟件組態(tài)界面        B.SH-CDS-2振動速度傳感器（磁電式） 概述： SH-CDS-2振動速度傳感器利用電磁感應原理，把振動信號轉(zhuǎn)換為與之相對應電壓信號；該電壓值正比于機殼振動速度值，其高信噪比，低輸出阻抗的優(yōu)點很廣泛。內(nèi)部采用雙線圈結構，使有效信號疊加，提高了傳感器的抗干擾能力。具有體積小，密封性好，使用壽命長等特點，廣泛用于各類旋轉(zhuǎn)機械的振動測量，使用維護都十分方便。                                          技術參數(shù)： ○靈敏度：50mV/mm/s±5％或20mV/mm/s±5％ ○振動幅度：0～2000um（峰～峰值） ○頻率響應：4～300Hz或10～500Hz ○最大加速度：10g ○使用環(huán)境：溫度﹣30℃～+80℃；濕度≤％（非冷凝） 溫度﹣30℃～+140℃濕度≤％（非冷凝）（高溫型）     ○測量方向：垂直或水平 ○外形尺寸：Φ35&imes;78mm；Φ30&imes;78mm（不銹鋼） ○固定螺孔：M10&imes;1.25mm或M10&imes;1mm，深度10mm ○重   量：約200g 四．安裝及使用 SH-CDS-2型速度式振動傳感器一般測量的是軸承蓋的振動，因此比之于電渦流傳感器，它的安裝要簡單得多，下面是安裝的一些要點： 考慮到貴方對傳感器安裝的特殊要求，特選用我公司新開發(fā)的SH-CDS-2型振動速度傳感器，它的特點是體積小，重l量輕，安裝簡單方便。  傳感器接頭螺釘選用M8&imes;1.25，由于螺紋較細，可以較為緊密的同安裝平面結合,保證長時間工作不松動。 3. 振動速度傳感器的安裝平面要平整干凈，不能夠有較厚或軟質(zhì)的油漆、鐵銹等，以保證接觸剛度。 4. 為傳感器安裝所鉆的孔必須與安裝平面垂直，傳感器必須與安裝平面緊密結合。最好不要應用輔助安裝平面，比如為了保持平整而專做一塊墊塊。如果這種情況不可避免，輔助安裝平面應盡可能剛度高。 5. 為避免機械損壞，傳感器電纜應套在蛇皮管內(nèi)并固定。 6. 用扳手將傳感器鎖死在機殼上，鎖死力矩為87 N&middo;m 五．系統(tǒng)安裝完成后的功能 1．振動、溫度測量值顯示； 2．振動、溫度報警、停機信號輸出； 3．振動、溫度光電隔離4-20mA信號遠傳,如連接其它記錄系統(tǒng)故障診斷系統(tǒng)(TDM)，可提供事故追憶功能，對軸振動進行分析。 振動監(jiān)視系統(tǒng)能在不停機或基本不拆卸設備的情況下，能定量地掌握設備狀態(tài)。防止設備過維修和欠維修，以達到降低維修成本提高檢修效率和經(jīng)濟效益的目的。 六．風機、水泵、電機軸承振動監(jiān)測位置   振動監(jiān)測點一般分布在電機的前軸X和Y方向和后軸的X和Y方向，選用普通振動速度傳感器連接到二次儀表，用速度有效值表示和積分位移標示都可以。 測量圖如下：    1臺風機的配置： 序號 設備名稱 型號規(guī)格 數(shù)量 單價 總價 1 振動監(jiān)控儀(壁掛式或盤裝式)   SH-YB(雙通道） 1臺   元 2 振動傳感器或 （壓電式速度加速度傳感器） SH-CDS-2或SH-YDS 帶屏蔽電纜（5米） 鎧裝或非鎧裝     2只     元 合計：                         （大寫：）人民幣元整   備注：1.具體的實施方案，我們派人到現(xiàn)場勘查后，才可以設計制定好。  

近日，《國家能源集團煤礦智能化建設指南（試行）》正式發(fā)布。 開展煤礦智能化建設是貫徹落實“四個革命、一個合作&dquo;能源安全新戰(zhàn)略的重要舉措。2020年2月，國家發(fā)展改革委等八部委聯(lián)合印發(fā)《關于加快煤礦智能化發(fā)展的指導意見》，明確了煤礦智能化建設的總體要求、主要任務和保障措施。 國家能源集團積極落實國家相關要求，快速啟動9個國家首批智能化示范煤礦建設。為全面規(guī)范推進煤礦智能化建設，通過總結已掌握的煤礦智能化建設關鍵核心技術，結合國內(nèi)外煤礦智能化建設的實踐經(jīng)驗、先進技術和先進理念，國家能源集團研究編制了《國家能源集團煤礦智能化建設指南（試行）》。 《國家能源集團煤礦智能化建設指南》包括井工煤礦、露天煤礦、選煤廠三部分及配置建議表，重點介紹了智能化采煤、智能化掘進、智能化采剝、智能化穿爆、智能化選煤廠等初、中、高級建設內(nèi)容。 《國家能源集團煤礦智能化建設指南》思路清晰，內(nèi)容完整，符合煤礦智能化建設的實際需求，具有很強針對性和可操作性，為煤礦智能化建設提供了可借鑒、可復制、可推廣的國家能源集團方案，為煤炭行業(yè)高質(zhì)量發(fā)展作出了國家能源集團的貢獻.   對于智能通風系統(tǒng)，《國家能源集團煤礦智能化建設指南》做了詳細的規(guī)定： 采用通風系統(tǒng)智能精準感知技術和裝備，實現(xiàn)對風阻、風量、風壓等參數(shù)的智能感知，對通風網(wǎng)絡阻力進行監(jiān)測與解算。   礦井主通風機、局部通風機具備遠程集中控制功能，局部通風機可具有遠程啟停功能，實現(xiàn)無人值守。 通風系統(tǒng)應具備故障自診斷與預警功能，并與其他系統(tǒng)實現(xiàn)智能聯(lián)動控制，實現(xiàn)災害的智能預警與避災路線智能規(guī)劃。   通風系統(tǒng)感知技術： 通過精確阻力測定和平差計算獲得主要風道和通風設施的風阻、風量、風壓、摩阻系數(shù)、原始風阻和局部風阻等參數(shù)，通過風機測定獲得主要通風機、局部通風機和輔助通風機的準確特性曲線。利用獲得的各風機的特性曲線、各風道的風阻和自然風壓，解算風道風量。   通風設備： 主要通風機、局部通風機和輔助通風機都能實現(xiàn)在線變頻控制； 主要通風機的動葉角度角度能實現(xiàn)在線調(diào)節(jié)，并提供遠程接口； 主要通風機和輔助通風機應安裝精確的風量、風壓傳感器，局部通風機應安裝風筒風速傳感器；   智能通風軟件系統(tǒng)： 地理信息系統(tǒng)與風機、風門、風窗監(jiān)控系統(tǒng)、安全環(huán)境監(jiān)測、瓦斯抽采檢測系統(tǒng)、采掘面位置和狀態(tài)監(jiān)測系統(tǒng)以及人員和車輛定位系統(tǒng)進行集成，實現(xiàn)自然分風解算、通風網(wǎng)絡實時解算及災變狀態(tài)下風流模擬仿真，能夠進行通風系統(tǒng)優(yōu)化、風速傳感器和調(diào)節(jié)設備的優(yōu)化布置以及可測性和可控性評價，實現(xiàn)通風系統(tǒng)狀態(tài)識別和故障診斷、用風點需風量監(jiān)測、自動優(yōu)化正常狀態(tài)及災變狀態(tài)下的調(diào)風、控風的智能控制等。   該《指南》中明確規(guī)定，主要通風機的動葉角度角度能實現(xiàn)在線調(diào)節(jié)，也就是說在智慧礦山建設中，主通風機要采用動葉可調(diào)風機。   動葉可調(diào)軸流風機采用先進的三元流設計，是國外八十年代早期研發(fā)出來的高效的風機，其葉片采用高性能的翼型設計，風機的性能范圍寬廣，從本世紀初期就已經(jīng)成功應用于礦業(yè)主通風機市場，將近二十年的運行情況表明該類產(chǎn)品在礦上的應用很成功。 動葉可調(diào)方式是通過液壓缸在風機運行時調(diào)節(jié)葉片的開度，調(diào)節(jié)快速平穩(wěn)，自動化程度很高，動葉可調(diào)軸流風機是目前世界上技術最先進的產(chǎn)品，具有以下特點： 高效區(qū)寬廣，高效節(jié)能  對井下系統(tǒng)阻力變化適應能力強 制造工藝成熟，可靠性高 電機外置，徹底解決了對旋風機軸承損壞、電機散熱的問題   動葉可調(diào)軸流風機結構合理，有單獨的軸承箱，運行更加可靠安全 檢修方便，運營成本最低   不停風倒機操作流程簡單 自動化程度高，助力智慧礦山的建設 從參數(shù)覆蓋范圍來看，動葉可調(diào)軸流風機要比對旋風機寬廣的多，不僅完全可以覆蓋對旋風機的性能范圍，而且在對旋風機之外的大流量、高壓力范圍內(nèi)，動葉可調(diào)軸流風機也能勝任。因此動葉可調(diào)軸流風機的性能更高，可以提供更大的流量和更高的壓力，對于大型礦井的通風需求是唯一的可以滿足需求的產(chǎn)品。 動葉可調(diào)軸流風機的運行效率遠高于對旋風機，在國家節(jié)能減排大背景下，國家能源局發(fā)布的《指南》明確規(guī)定主通風機需要采用采用動葉可調(diào)軸流風機，也是大勢所趨。 各煤礦企業(yè)只有緊跟國家政策的要求，才能少走不必要的彎路！  

（風機、水泵、電機等振動監(jiān)視系統(tǒng)設計方案） 一．系統(tǒng)的作用 有效控制設備事故（故障）的發(fā)生，以最合理的維修費用投入確保設備的安全穩(wěn)定運行，是國內(nèi)外各工礦企業(yè)在設備管理工作中所追求的共同目標。風機、水泵、電機等振動監(jiān)視系統(tǒng)能夠?qū)S瓦振動進行實時監(jiān)測，對設備可能存在的問題提供一個早期報警信號，用戶通過振動監(jiān)視系統(tǒng)能定量地掌握設備狀態(tài)，預知可能的設備異常，使設備維修模式由原來的事后維修、預防維修階段，逐漸發(fā)展演變?yōu)楫斍白钕冗M的預知維修階段。 二．系統(tǒng)的組成 整個測量系統(tǒng)由傳感器和變換電路組成的一體化變送器組成，可以輸出4～20mA信號進入DCS系統(tǒng)。 振動傳變送器安裝在要監(jiān)測的風機、電機等前后軸承座上，對軸承的振動信號進行采集。并輸出一個與振動值相對應的4～20mA信號。   三．SH-SDTB系列振動變送器（輸出4-20mA）系統(tǒng)的作用 SH-SDT系列振動變送器是由振動速度傳感器、內(nèi)置測量電路和功能轉(zhuǎn)換電路組成，可用于測量軸承座，機殼或結構的振動，輸出電流（或電壓）信號，便于同計算機系統(tǒng)聯(lián)接。它直接安裝在機器外部，故安裝使用維護極為方便。 振動速度傳感器是利用磁電感應原理把振動速度轉(zhuǎn)換為電信號，它主要是由磁路系統(tǒng)、線圈質(zhì)量、彈性阻尼等部分組成。 測量電路和功能轉(zhuǎn)換電路是將振動速度傳感器輸出信號進行濾波、衰減放大、積分、交直流電流（或電壓）轉(zhuǎn)換，后經(jīng)液晶顯示振動值。 振動速度變送器利用磁電原理，24V供電，外部采用不銹鋼殼體屏蔽，內(nèi)部采用集成IC把振動信號轉(zhuǎn)換為與之相對應電壓信號；該電壓值正比于機殼振動的速度值，再經(jīng)變換后輸出對應4-20mA信號，其安裝垂直水平方向均可，頻響范圍寬優(yōu)點很廣泛，具有體積小，密封性好，使用壽命長等特點，廣泛用于各類旋轉(zhuǎn)機械的振動測量，使用維護都十分方便。    技術參數(shù)： ○量   程：10-50mm/s。100-500um ○頻率響應：4～1000Hz ○最大位移：1mm ○使用環(huán)境：溫度﹣30℃～+80℃；濕度≤％（非冷凝）。     ○測量方向：通用(垂直水平方向均可)。 ○外形尺寸：Φ28&imes;78mm（不銹鋼） ○固定螺孔：M8，深度10mm ○重   量：約100g   2）．安裝及使用 振動變送器一般測量的是軸承蓋的振動。下面是安裝的一些要點： 變送器接頭螺釘選用M8&imes;1.25，由于螺紋較細，可以較為緊密的同安裝平面結合, 保證長時間工作不松動。 振動變送器的安裝平面要平整干凈，不能夠有較厚或軟質(zhì)的油漆、鐵銹等，以保證     接觸剛度。 為變送器安裝所鉆的孔必須與安裝平面垂直，變送器必須與安裝平面緊密結合。 最好不要應用輔助安裝平面，比如為了保持平整而專做一塊墊塊。如果這種情況不可避免，輔助安裝平面應盡可能剛度高。 為避免機械損壞，變送器電纜應套在蛇皮管內(nèi)并固定。 用扳手將變送器鎖死在機殼上，鎖死力矩為87N&middo;m   四．風機、水泵、電機軸承振動監(jiān)測位置 振動監(jiān)測點一般分布在電機的前軸X和Y方向和后軸的X和Y方向，選用振動速度變送器。 測量圖如下： 五.成套性： 序號 設備名稱 型號規(guī)格 數(shù)量 1 振動變送器 （壓電式一體化） SH-SDTB 帶屏蔽電纜（5米） 鎧裝或非鎧裝 2        備注：每臺風機可以安裝2個，大的電機也可以安裝1?；蛘唢L機電機各安裝一套。    

   選用袋式除塵器時必須考慮下列因素:處理風量、運行溫度、粉塵理化性質(zhì)、煙氣理化性質(zhì)、入口含塵濃度、工作制度、工作壓力、工作環(huán)境等選用按下列步驟進行： (1)確定處理風量此處系指工況風量。 (2)確定運行溫度其上限應在所選用濾料允許的長期使用溫度之內(nèi)。而其下限應高于露點溫度15~20℃,當煙氣中含有SOx等酸性氣體時,因其露點較高,應予以特別的關注； (3)選擇清灰方式及適宜的濾料。 (4)確定過濾速度主要依據(jù)清灰方式及粉塵特性確定(表8-24)。 (5)計算過濾面積依據(jù)公式進行。 (6)確定淆灰制度對于脈沖袋式除塵器主要確定噴吹周期和脈沖間隔,是否停風噴吹對于分室反吹袋式除生器主要確定反吹、過濾、沉降三狀態(tài)的持續(xù)時間和次數(shù)。 (7)依據(jù)上述結果査找樣本,確定所需的除塵器型號規(guī)格。對于脈沖袋式除塵器而言,還應計算(或查詢)清灰氣源的用量。  

袋式除塵器的技術性能及選用 1.袋式除塵器的主要特點 (1)除塵效果好,對微細粉塵其除塵效率也可達99%以上。 (2)適應性強。對各類性質(zhì)的粉塵都有很高的除塵效率,不受比電阻等性質(zhì)的影響。在含塵濃度很高或很低的條件下,都能獲得令人滿意的工作效果。 (3)規(guī)格多樣,應用靈活。單臺除塵器的處理風量最小不足200m3/h,最大超過5x106m3/h。 4)便于回收干物料,沒有污泥處理、廢水污染以及腐蝕等問題。 (5)隨所用潓料耐溫性能的不同,可用于≤130℃、200℃、280℃、550C及800~1000C條件下。但高溫濾料價格較貴。 (6)在捕集粘性強及吸濕性強的粉塵,或處理露點很高的煙氣時,濾袋易被堵塞,需采取保溫或加熱等防范措施 (7)主要缺點是某些類型的袋式除塵器存在著壓力損失大、設備龐大、濾袋易損壞、換袋困難而且勞動條件差等問題。 2.主要性能指標 (1)除塵效率 袋式除塵器的除塵效率主要受粉塵特性、濾料特性、濾袋上的堆積粉塵負荷、過濾風速等因素的影響。 a.粉塵粒徑直接影響袋式除塵器除塵效率。對于1pm以上的塵粒、除塵效率一般都可達到99.5%。小于1xm的塵粒中,以0.2~0.4am塵粒的除塵效率最低,無論對凊潔濾料或積塵濾料都有類似情況。這是因為對這一粒徑范固內(nèi)的塵粒而言,幾種捕集粉塵的效應都處于低值區(qū)域。塵粒攜帶靜電荷也影響除塵效率。利用這一特性,可以預先使粉塵荷電,從而對徽細粉塵也能獲得很高的除塵效率。 b,浤料的結構類型、表面處理的狀況對袋式除塵器的除塵效率有顯善影響。在一般情況下,機織布料的除塵效率較低,特別當濾料上粉塵層未曾建立或到破壞的條件下,更是如此;針刺氈濾料有較高的除塵效率,而最新出現(xiàn)的各種表面過濾材料,則可以獲得接近“零排放&dquo;的理想效果。 c.濾料上堆積粉塵負荷的影響只在使用機織布濾料的條件下才較為顯著。此時,濾料更多地是起著支撐結構的作用,而起主要濾塵作用的則是濾料上的雄積粉塵層,在使用新濾料和清灰之后的某段時間內(nèi),除塵效率都較低。但對于針刺氈濾料,這一影響則較小,對表面過濾材料則幾乎完全沒有影響。 d.過濾風速對除塵效率的影響也更多表現(xiàn)在機織布條件下,較小的過濾風速有助于建立孔徑小而孔隙率高的粉塵層,從而提高除塵效率。即使如此,當使用表面起絨的機織布濾料時,也可使這種影響變得不顯著。當使用針刺氈濾料或表面過濾材料時,過濾風速的影響主要表現(xiàn)在除塵器的壓力損失而非除塵效率方面。 (2)壓力損失 袋式除塵器的壓力損失可表達為如下形式: AP=△Pc+△Po+△Pd 式中△P一袋式除塵器的壓力損失,Pa; △Pc一除塵器結構壓力損失,Pa; △Po一潔濾料的壓力損失,Pa △Pd一濾料上粉塵層的壓力損失,Pa。 除塵器結構的壓力損失系指氣體通過除塵器入口、出口及其他構件時的壓力損失,通常為200~500Pa。 清潔濾料的壓力損失同過濾速度成正比:           △Po=&zea;oμυ 式中&zea;o一濾料的阻力系數(shù),1/m；     μ一氣體的動力粘性系數(shù),Pa?s;     υ一過濾速度,m/s 濾料上粉塵層的壓力損失可由下式表述:      △Pd=&zea;dμυ=amμυ 式中&zea;d一粉塵層的阻力系數(shù),1/m；    a一粉塵層的比阻力,m/kg；    m一濾料上堆積粉塵負荷,kg/m2。 于是,積塵濾料的壓力損失為 △Pf=△Po+△Pd    =&zea;o+&zea;dμυ    =（&zea;o+am）μυ 一般情況下,△Po=50~200Pa,而△Pd=500~2500Pa?？梢?粉塵層的壓力損失占除塵器壓力損失的絕大部分。因而濃料上堆積粉塵負荷對除塵器壓力損失有決定性的影響。 袋式除塵器的壓力損失在很大程度上取決于過港速度。除塵器結構、清潔濾料、粉塵層的壓力損失都隨過速度的提高而增加。由可見,總壓力損失隨過濾風速而以幾何級效增加。濾料的結構和表面處理的情況對除塵器的壓力損失也有一定影響,使用機織布濾料時最高,氈類濾料次之,表面過濾材料可獲得最低的壓力損失。 過濾時間對除塵器壓力損失的影響體現(xiàn)在兩方面,其一是隨著過濾一一清灰這兩個工作階段的交替而不斷地上升和下降;其二是當新濾袋投入使用時,除塵器E力損失較低,在一段時間內(nèi)增長較快,經(jīng)1~2個月后趨于穩(wěn)定,或以緩慢的速度增長。清灰方式也在很大程度上影響著除塵器的壓力損失。采用強力清灰方式(如脈沖噴吹)時壓力損失較低,而采用弱力清灰方式(機械振動、氣流反吹等)的壓力損失則較高。 (3)過濾速度 袋式除塵器允許的過濾速度是衡量其性能的重要指標之一,可按下式計算：        v=Q/60A 式中v一過濾速度,m/min；    Q一處理風量,m3/h;    A一一過濾面積,m2。 過濾速度的大小與清灰方式、清灰制度、粉塵特性、入口含塵濃度等因素有密切的關系。在下列條件下可采用較高過濾速度;采用強力清灰方式;清灰周期較短;入口含塵濃度較低;粉塵顆粒較大、粘性小;處理常溫煙氣;采用針剌氈濾料或表面過濾材料。在上述條件不能全部滿足的情況下,則只能采用較低的過濾速度。 (4)經(jīng)濟性 決定袋式除塵器經(jīng)濟性的主要因素是過濾速度、清灰方式、濾料種類及其使用年限。    

袋式除塵的主要類型 1.按清灰方式分類 清灰方式在很大程度上影響著袋式除塵器的性能,是袋式除塵器分類的主要依據(jù)。 (1)機被振動類 利用手動、電動或氣動的機被裝置使濾袋產(chǎn)生振動而清灰。振動可以是垂直、水平、扭轉(zhuǎn)或組合等方式;振動頻率有高、中、低之分。清灰時必須停止過濾,有的還輔以反向氣流,因而箱體多做成分室結構,次逐室清灰。機械振動方式的清灰作用不強,只能允許較低的過濾風速。目前使用越來越少。 (2)氣流反吹類 利用與過濾氣流相反的氣流,使濾袋形狀變化,粉塵層受撓曲力和屈曲力的作用而脫落。氣流反吹清灰多采用分室工作制度。也有使部分澽袋逐次清灰而不取分室結構的形式。反向氣流可由除塵器前后的壓差產(chǎn)生,或由專設的反吹風機供給。某些反吹清灰裝置設有產(chǎn)生脈動作用的機構,造成反向氣流的脈沖作用,以增加清灰能力。反吹氣流在整個濾袋上的分布較為均勻,振動也不劇烈,對濾袋的損傷較小。其清灰能力各種方式中最弱者。因而允許的過風速較低,設備壓力損失較大。 (3)脈沖噴吹類 將壓縮空氣在短暫的時間(不超過0.2s)內(nèi)高速吹入濾袋,同時誘導數(shù)倍于噴射氣流的空氣。造成袋內(nèi)較高的壓力峰值和較高的壓力上升速度,使袋壁獲得很高的向外加速度,從而清落粉塵。噴吹時,雖然被清灰的濾袋不起過濾作用,但因噴吹時間很短,而且只有少部分港袋清灰,因此可不取分室結構。也有采用停風噴吹方式,對濾袋逐箱進行清灰,箱體便需分隔,但通常只將凈氣室做成分室結構。脈沖噴吹方式的清灰能力最強,效果最好,可允許高的過濾風速,并保持低的壓力損失,近年來發(fā)展迅速。 2.按濾袋形式分類 (1)圓袋大多數(shù)袋式除塵器都采用圓筒形濾袋,通常直徑為120~300mm,袋長為2~12m。圓袋受力較好,支撐骨架及連接簡單,易獲得較好清灰效果,濾袋間不易被粉塵堵塞； (2)扁袋扁袋有平板形、菱形、楔形、橢圓形、人字形等多種。其共同特點是都取外濾方式,內(nèi)部都有一定形狀的骨架支撐扁袋布置緊凄,在箱體體積相同的條件下,可布置更多的過濾面積,一般能增加20%~40%,因而在節(jié)約占地和降低重量方面有明顯的優(yōu)點。但扁袋除塵器的結構較復雜,制作要求高,換袋較難,平板形扁袋之間易被粉塵堵塞,清灰也較困難。 3.按過濾方向分類 (1)外濾式含塵氣體由濾袋外側穿過濾料流向濾袋的內(nèi)側,粉塵附著在濾袋的外表面； (2)內(nèi)濾式含塵氣體首先由袋口進入濾袋的內(nèi)側,然后穿過濾袋流向外側,粉塵附著在濾袋的內(nèi)表面。 外濾式適用于圓袋和扁袋,袋內(nèi)需設支撐骨槊。脈沖噴吹類和高壓反吹類多取外濾式。內(nèi)濾式多用圓袋。機械振動、逆氣流反吹等清灰方式多用內(nèi)速式。 4.按除塵器內(nèi)的壓力分類 (1)吸入(負壓)式除塵器設在風機的負壓段工作。要求除塵器采取密封結構。風機在干凈氣體中工作,因而較少出現(xiàn)葉輪磨損及被粉塵附著等故障。 (2)壓入(正壓)式除塵器設在風機的正壓段工作,除塵器不需采取密封結構,凈化后的氣體可直接排至大氣,結簡單,節(jié)省管道,造價較低。但含塵氣體通過風機,當含塵濃度高于3g/m3,或遇有腐蝕性和附著性較強的粉塵時,不宜采用。不宜用于處理高濕或有毒氣體。 此外,還可以按照進風口的位置劃分為下進風和上進風袋式除塵器,前者進風口設于袋室下部或灰斗上部,后者則設于袋室上部。  

袋式除塵器的工作原理    袋式除塵器是利用多孔的袋狀過濾元件從會塵氣體中捕集粉塵的一種除塵設備,主要由過濾裝置和清灰裝蛩兩部分組成。前者的作用是捕集粉塵、后者則用以不斷清除濾袋上的積塵,保持除塵器的處理能力。通常還設有控制裝資、使除塵器按一定程序清灰;存輸灰裝置等。     當含塵氣體通過濾料時,主要依靠纖維的篩濾、攔截、碰攮、擴散和靜電吸引五種效應,將粉塵阻留在濾料上。形成“一次粉塵層&dquo;見圖8-33,在此之前、料的除塵效率不高,通常只有50%~80%。同濾料相比,多孔的一次粉塵層具有更高的除塵效率,因而對塵粒的掮彙起更為主要的作用。自1886年出現(xiàn)袋式除塵器至今的大部分時期內(nèi)、一直依據(jù)這種原理而捕集粉塵。這是建立在采用機織布濾料的基礎上的。     針刺玷濾料的出現(xiàn)、使袋式除塵器的工作原理出現(xiàn)了變化,被稱為“三維濾料&dquo;的針刺氈,具有更細小、分布均勻而且有一定縱深的孔隙結構,能使塵粒深入濾料內(nèi)部、有譽深層過濾的作用。因而在不主要依賴粉塵層的情況下,同樣能獲得很好的捕集效果.最新出現(xiàn)的表面過濾技術,是在濾料表面造成具有微細孔隞的薄層,其孔徑小到足以使所有的粉塵都被阻留在濾料表面,即直接靠濾料的作用捕集粉塵。既不依靠粉塵層的作用,又不讓塵粒進入濾料深層、在獲得更高除塵效率的同時,也使清灰變得容易,從而保持低的壓力損失。    當濾袋表面積附的粉塵層厚到一定程度時,便須以某種裝置對濾袋進行清灰,以保證濾袋持續(xù)工作所需的透氣性。袋式除塵器正是在這種不斷濾塵而又不斷清灰的交替過程中進行工作的。      

一、引言 隨著窯外分解技術的成熟，水泥大型裝備的不斷研發(fā)和機械制造業(yè)的提升，為水泥單線生產(chǎn)能力的擴大提供了條件，日產(chǎn)10000噸的熟料生產(chǎn)線在我國已投運多年，日產(chǎn)5000噸的熟料生產(chǎn)線已成為生產(chǎn)主力。但由于設計、制造、安裝、維護、配料等方面的原因，很多回轉(zhuǎn)窯在投運不長的時間內(nèi)，便出現(xiàn)了筒體裂紋，特別是回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體裂紋，給生產(chǎn)企業(yè)造成了不小的損失，為此，筆者根據(jù)自己的經(jīng)驗，分析了回轉(zhuǎn)窯筒體產(chǎn)生裂紋的主要原因，提出了針對預防裂紋的具體措施，望能對水泥設備管理者起到借鑒作用。 二、回轉(zhuǎn)窯易產(chǎn)生裂紋的部位及形式 回轉(zhuǎn)窯裂紋的部位及形式較多。裂紋的部位多發(fā)生在輪帶、大齒圈兩側的焊縫處以及其它筒體焊縫的兩側，當前裂紋最多的發(fā)生在回轉(zhuǎn)窯過渡帶筒體上，且一旦開裂，修復的經(jīng)濟性、可靠性較差，即不具備修復性，必須更換筒體。裂紋的形式也有多種，但歸納起來有三種，即縱向裂紋、環(huán)向裂紋以及不規(guī)則裂紋?？v向裂紋多發(fā)生在輪帶下筒體的墊板及擋塊和筒體的焊縫處；環(huán)向裂紋多發(fā)生在輪帶兩側的過度筒體的焊縫處，以及回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體焊縫處，還有大齒圈下筒體與彈簧板的焊縫處。不規(guī)則裂紋多發(fā)生在回轉(zhuǎn)窯的喂料、出料的筒體開口處，目前該類窯型因已淘汰而不多見，故在下文中不再贅述。 三、回轉(zhuǎn)窯筒體產(chǎn)生裂紋的原因分析 回轉(zhuǎn)窯是多點支撐、重載低速的熱工設備，受力復雜，引起裂紋的因素較多，涉及設計、制造、安裝、檢修維護、管理諸多方面?，F(xiàn)就產(chǎn)生裂紋的主要原因進行分析。 3.1縱向裂紋形成的原因 縱向裂紋多發(fā)生在輪帶下筒體與墊板或擋塊的焊縫處，一般由外及里且沿軸向延伸形成縱向裂紋，甚至開裂。究其原因主要由四個方面造成。首先是設計時筒體板材厚度選擇較薄，我們知道回轉(zhuǎn)窯要求橫剛縱柔，若板材厚度不足，就難以保證其橫向剛度，所以筒體在自重和托輪支撐反力的產(chǎn)生的交變應力和脈沖應力的作用下，易使材料產(chǎn)生疲勞，達到一定條件后，裂紋便會在該處比較薄弱的焊縫熱影響區(qū)形成，即筒體與擋塊或墊板焊縫處形成，并在徑向上由外向內(nèi)發(fā)展、在軸向上左右延伸，形成縱向裂紋。在設計方面的另一個問題就是墊板或擋塊厚度和寬度不當，寬度過寬或厚度過厚，使得該處剛度過大，其它地方較小，運轉(zhuǎn)中擋塊會阻礙筒體因自重產(chǎn)生的徑向自由彎曲變形，且擋塊或墊板越厚、越寬，阻礙越大，應力集中俞嚴重，一旦超過強度極限，便會產(chǎn)生裂紋。 在制造方面，個別制造商為了追求企業(yè)利潤，在選材上選擇小廠產(chǎn)品，板材厚度負差較大，機械性能指標、危害元素含量指標得不到保證，很難保證回轉(zhuǎn)窯在惡略環(huán)境下的運轉(zhuǎn)可靠性。有的水泥企業(yè)為了降低建廠投資，不惜犧牲設備質(zhì)量為代價，選用不完全具備生產(chǎn)回轉(zhuǎn)窯能力的機械廠制造回轉(zhuǎn)窯，使得焊縫質(zhì)量、板材質(zhì)量沒有保證，結果是設備投運后，事故頻繁，損失巨大。 在安裝方面，往往只注意窯的冷態(tài)精度，而忽略了長期運轉(zhuǎn)下的熱態(tài)精度，如生產(chǎn)中輪帶、筒體、托輪等各檔溫度不同，其中心高的升高量也不一致，造成回轉(zhuǎn)窯運轉(zhuǎn)時各檔中心不在一條直線上，難免各檔輪帶的受力發(fā)生變化，中心高抬升較高的吃力就大；再者，由于中心線發(fā)生了變化后，輪帶在整個寬度上的受力便出現(xiàn)不均，一側受力大，另一側受力小，這些變化會引起局部受力超出設計范圍，甚至超過強度極限，致使筒體在焊縫的熱影響區(qū)產(chǎn)生裂紋；另外安裝時，為了施工方便，在筒體上隨意焊接如起吊環(huán)等之類的物件，用過后也不按要求切除，不但損傷筒體強度，還會造成應力集中，致使筒體產(chǎn)生裂紋。 在生產(chǎn)維護方面更為突出，比如一旦窯瓦發(fā)熱，不分析原因，只管對發(fā)熱瓦進行退瓦卸載，很少考慮退瓦卸載后，其均勻分布在輪帶上支撐反力會集中落在輪帶的一側，傳到筒體上就會產(chǎn)生局部過載而引起裂紋；有的企業(yè)為了治理瓦發(fā)熱，不惜重金聘請江湖郎中，從不看窯況、從不分析大瓦發(fā)熱的原因，偏方偏治，只知卸載，結果是窯況一變、專家一走，瓦又發(fā)熱，致使窯不能長期穩(wěn)定運行，為什嗎有的窯能耗高、易產(chǎn)生裂紋，應該與之關系很大。還有些單位對輪帶間隙重視不夠，當輪帶間隙過大時，若不及時調(diào)整墊板厚度，實際上就相對削弱了輪帶對筒體的加固加強作用，筒體與輪帶的接觸面積和接觸包角都相對減少，筒體橢圓度增大，局部應力增大；再者就是對筒體降溫方法不當，即當筒體溫度高時，無論筒體溫度有多高，無論輪帶間隙有多大，即以強風或噴水冷卻，使筒體溫度急劇下降，此時筒體金屬母材內(nèi)外就會產(chǎn)生較大溫差，結果是筒體表層應力成倍增長，極易產(chǎn)生裂紋，危害極大。另外就是對已產(chǎn)生的裂紋處置不當，在擋塊與筒體焊縫處產(chǎn)生裂紋后，為了求得方便，在窯的頂部對裂紋進行焊接處理，而不選擇應力零的筒體中心線以上的處45°施焊，雖然保證了焊縫質(zhì)量，但卻增加了一倍的焊接應力，結果是裂了焊，焊了又開。還有就是在窯皮的不均勻垮落后，由于筒體環(huán)向溫差較大，必然引起筒體彎曲，偏離中心線的繞曲運行，必然使輪帶下筒體局部應力劇增，在擋塊與筒體焊縫處產(chǎn)生裂紋。 3.2環(huán)向裂紋形成的原因 環(huán)向裂紋與縱向裂紋一樣，形成的原因也是多方面的，與筒體厚度及焊接質(zhì)量息息相關。環(huán)向裂紋多發(fā)生在輪帶兩側的過度筒體的焊縫處、大齒圈彈簧板與筒體焊縫處，還有就是回轉(zhuǎn)窯過渡帶的筒體上。裂紋的原因有以下幾個方面。 3.2.1輪帶兩側過度筒體裂紋的原因 我們知道輪帶下筒體厚度多在中間段筒體厚度的兩倍以上，若輪帶下筒體與中間段之間的過度筒體厚度選擇不當，則托輪通過輪帶傳到筒體上的支撐反力，使筒體的變形就很難平緩的過度到一般筒體上，那么應力也很難擴散，應力集中在所難免，由于焊縫強度高于母材強度，裂紋便會在焊縫邊緣的熱影響區(qū)形成，并在交變應力的作用下沿著環(huán)向延伸。其二是厚板與薄板的過度坡度不適，小于一比五，支撐反力使筒體的局部變形也很難實現(xiàn)平緩過度，必然形成應力集中。其三是焊縫質(zhì)量的影響，有的企業(yè)誤以為筒體焊縫飽滿就是焊肉越多越好，焊得越高越結實，殊不知焊縫越高，剛度越大，對母材的影響也越大，應力集中越嚴重，越容易形成裂紋；當然其它的焊縫缺陷如夾渣、微裂紋、未熔透、咬邊等，也是應力集中的發(fā)源地，是產(chǎn)生裂紋的重要因素。 3.2.2大齒圈彈簧板與筒體焊縫處裂紋形成的原因 大齒圈彈簧板與回轉(zhuǎn)窯筒體的焊縫處也易產(chǎn)生環(huán)向裂紋，主要原因有三個方面，第一，大齒圈所在筒體偏薄，而彈簧板偏厚，造成筒體剛度小，彈簧板剛度大，其結果是設備運轉(zhuǎn)中，彈簧板不能通過變形來消化緩解外來應力，相反較薄弱的筒體則通過變形吸收了外來應力，如大小齒輪嚙合的徑向力、筒體及彈簧板因溫度升高產(chǎn)生的壓應力會通過筒體變形吸收，久而久之，在焊縫的熱影響區(qū)就會產(chǎn)生裂紋；其二，大小齒輪安裝時頂隙過小，咬根頂齒，造成巨大的徑向力，通過大齒圈傳到筒體焊縫上，若超過了忍耐極限，便會產(chǎn)生裂紋；其三，當窯彎曲嚴重時，會破壞大小齒輪的接觸狀態(tài)，一側吃力，一側不吃力，會使得彈簧板的一側焊縫受到拉、壓應力的雙重作用，危害焊縫；另外筒體彎曲時，齒輪頂隙會一邊大一邊小，轉(zhuǎn)到較小的一側時時，徑向力增大，窯體的彎曲還會引起振動，產(chǎn)生附加載荷，促進裂紋的產(chǎn)生。 3.2.3回轉(zhuǎn)窯過渡帶筒體產(chǎn)生裂紋的原因 近些年來，很多預分解窯在過渡帶產(chǎn)生了裂紋，不得已進行筒節(jié)更換，不但增加了巨額的備件費用，也會因更換筒節(jié)時間較長而耽誤生產(chǎn)，給生產(chǎn)企業(yè)帶來巨大的經(jīng)濟損失。過渡帶筒體產(chǎn)生裂紋的主要原因是應力腐蝕，由于過渡帶筒體無致密窯皮的保護，該處火磚很難把炙熱的腐蝕性氣體、堿性物料與筒體完全隔離，生產(chǎn)中堿性氣體、堿性物料就會通過磚縫與金屬筒體接觸而發(fā)生化學反應，腐蝕筒體，據(jù)相關資料介紹，預分解窯在該處的年腐蝕量超過0.5mm，若停窯頻繁、配料不當，年腐蝕量會成倍甚至幾倍增加，用不了幾年，筒體的厚度減少量就會超過百分之三十，所以個別窯僅運行幾年就會因筒體變薄而裂紋就是這個道理，裂紋的形式多為環(huán)向，但有時也因腐蝕麻坑的形式產(chǎn)生不規(guī)則裂紋。這是筒體應力與腐蝕作用的綜合結果，斷口形式表現(xiàn)為脆斷，裂縫中多夾有氧化皮，該處一旦出現(xiàn)裂紋，發(fā)展很快，不易控制，必須引起業(yè)內(nèi)人士的高度重視；其二是由于該處筒體溫度較高，也削弱了筒體強度，不規(guī)則的腐蝕麻坑及焊接缺陷必然造成應力集中，這也是該處產(chǎn)生裂紋的重要因素。 3.3筒體溫度過高引起的筒體開裂 回轉(zhuǎn)窯作為熱工設備，內(nèi)部火焰溫度可達1700度，盡管筒體受火磚及窯皮的隔熱保護，傳到筒體表面的溫度也很高，煅燒帶筒體在無窯皮的情況下，即便是新磚，筒體溫度也可達到450度左右，這就極大地削弱了筒體強度，若窯在較高溫度下長期運行難保筒體不產(chǎn)生裂紋，特別是在掉磚紅窯的情況下，局部筒體會失去強度，失去抵抗外力的能力，此時若措施不當，如在高溫區(qū)進行強力通風甚至灑水降溫，會使筒體急劇收縮而產(chǎn)生裂紋，因為金屬在高溫下的收縮量可達到膨脹量的2倍左右，有的企業(yè)在掉轉(zhuǎn)情況下，進行熱態(tài)壓補，往往是補了又掉，掉了再補，結果是窯皮沒補上，反而傷害了筒體，造成筒體嚴重變形甚至開裂，有的變形甚至達到了火磚無法再砌的程度，不得已更換筒體，勞民傷財，實不可取。還有一種情況，即焊縫一側溫度高，一側溫度低，兩側膨脹互相限制，便在焊縫處產(chǎn)生較大的拉應力，一旦超出強度極限，裂紋隨之而生，并沿著焊縫方向進行延伸。 四、回轉(zhuǎn)窯裂紋的預防措施 以上對回轉(zhuǎn)窯筒體裂紋產(chǎn)生的主要原因進行了簡單分析，以下是預防筒體裂紋的具體措施。 4.1縱向裂紋的預防措施 如前所述，回轉(zhuǎn)窯縱向裂紋多發(fā)生在輪帶墊板或擋塊與筒體的焊縫處，產(chǎn)生裂紋的主要原因是筒體剛度不足、溫度應力較大以及附加應力等因素，所以在回轉(zhuǎn)窯的設計制造過程中，應適當加大筒體厚度，據(jù)相關資料介紹，輪帶下筒體厚度應不低于筒體公稱直徑的百分之一點五，浮動墊板的擋塊厚度不宜大于筒體厚度的百分之五十，擋塊寬度不宜大于200mm，以降低因支撐反力引起筒體不均 勻變形而產(chǎn)生的附加應力和溫度應力；墊板面積不宜低于輪帶內(nèi)孔表面積的百分之六十，擋塊與筒體焊縫高度應控制在擋塊厚度的百分之六十左右，且不得存在咬邊等缺陷，避免局部應力集中而破壞筒體；在安裝過程中，不但要考慮冷態(tài)精度，更要考慮運轉(zhuǎn)時的熱態(tài)精度，要預測各檔輪帶的運轉(zhuǎn)溫度，計算出各檔中心熱態(tài)時的升高量，并進行安裝調(diào)整，使回轉(zhuǎn)窯在長期的運轉(zhuǎn)中，各檔受力大小接近設計水平，避免因各檔中心升高不同造成某檔受力過大而產(chǎn)生裂紋；在生產(chǎn)維護中，要保護好窯皮及火磚，防止筒體因環(huán)向及軸向溫差過大，引起筒體彎曲，避免因局部筒體熱脹冷縮受到相互牽制而產(chǎn)生附加應力；在回轉(zhuǎn)窯故障時，如瓦發(fā)熱，切不可不分析原因，只管卸載，防止回轉(zhuǎn)窯筒體偏離中心線，同時也不能在紅窯或筒溫過高時對筒體進行急劇降溫。 4.2環(huán)向裂紋的預防措施 回轉(zhuǎn)窯環(huán)向裂紋易發(fā)生在輪帶兩側筒體的過度筒節(jié)、大齒圈彈簧板與筒體的焊縫處，為了防止裂紋，在設計制造時要充分考慮該處筒體厚度，輪帶兩側筒體的過度節(jié)厚度應接近于輪帶下筒體厚度與中間節(jié)筒體厚度的平均值，以利于因支撐反力造成筒體變形，過度平緩而自然，以利于應力的擴散，減少應力集中；關于大齒圈下筒體與彈簧板焊縫處的裂紋預防，關鍵是要保證筒體剛度大于彈簧板剛度，大齒圈下筒體厚度應不低于筒體公稱直徑的百分之一，彈簧板的厚度易取筒體厚度的百分之六十左右，把彈簧板的變形作為消化外力的手段，緩解外力對焊縫的傷害；在生產(chǎn)維護中也要盡力保證筒溫縱向、環(huán)向溫差小于50度，保證筒體的直線度，減小因筒體彎曲引起的附加載荷，減小因溫差較大造成的附加應力；同時也不能為了檢修或其它方面的方便，在筒體上遂意施焊造成筒體的損傷或造成應力集中，若必須在筒體上施焊時，一定要采取措施，并在用后按規(guī)范切除焊件，并焊件根部打磨干凈，達到光滑自然的狀態(tài)。 4.3回轉(zhuǎn)窯過度帶裂紋的預防措施 過渡帶的筒體開裂，主要原因是筒體遭到窯內(nèi)堿性氣體、堿性物料的腐蝕后筒體變薄所致。所以首先要考慮堿性物料與金屬筒體的隔離，避免其直接接觸，以減少堿性物料對筒體的腐蝕，其措施有幾個方面，一是可在筒體內(nèi)表面粉刷高溫防腐涂料，使二者隔離；二是通過火磚濕砌，使?jié)衿霭鼭{，消除磚與磚之間的縫隙，磚與筒體間的縫隙，把堿性物料與金屬筒體隔離開來，減少筒體在存在應力下的與化學腐蝕，延長筒體壽命；也可通過提高筒體厚度的方法延長筒體壽命，如：把筒體厚度提高到筒體公稱直徑的百分之零點七。 4.4筒體裂紋的其它預防措施 除了以上裂紋主要預防措施外，其它措施也不可忽視。如保護窯皮、保護火磚，防止筒溫不均或過高，保證筒體材料機械性能，保證運轉(zhuǎn)狀態(tài)下的筒體直線度，減小附加載荷；正常控制窯體上下串的速度，嚴禁加速頂窯；防止大小齒輪咬根，增加徑向頂力等等。若窯筒體已出現(xiàn)裂紋，應及時打止裂孔，并進行有效焊接，阻止裂紋延伸；同時施焊位置應選擇在該處筒體橫向中心線以上的45度方向；對于過渡帶的筒體裂紋，若檢測到筒體已遭到腐蝕，且腐蝕量已達到筒體厚度的百分之三十左右，要做更換筒體準備，不然可能會引起大的事故。 五、結束語 本文分析了回轉(zhuǎn)窯筒體裂紋的主要原因，提出了裂紋的預防措施，旨在引起同行們對回轉(zhuǎn)窯裂紋的重視，特別是近些年來出現(xiàn)最多、損失最大的過渡帶筒體裂紋；要堅持每年對回轉(zhuǎn)窯筒體中心線及筒體厚度進行檢查，把握筒體壽命；盡力減少因調(diào)整而對筒體產(chǎn)生附加載荷等。在此也提醒讀者，由于筆者理論水平和實踐經(jīng)驗有限，文中難免有不適之處，望給予批評指正。

摘要：通過對Y4-73№16D型引風機故障進行振動頻譜分析及解體檢查，發(fā)現(xiàn)葉片開裂導致轉(zhuǎn)子失衡，經(jīng)采取相應措施，解決了振動問題。 0 引言 我廠發(fā)電車間35/h燃煤鍋爐引風機系Y4-73№16D型風機，風量為96631m3/h，風壓為2283Pa，工作轉(zhuǎn)速為960/min。自2006年2月以來該風機故障頻繁，表現(xiàn)為機座振動過大，地腳螺栓經(jīng)常被振松動，導致彈性套柱銷聯(lián)軸器對中不好，電機振動加劇，嚴重影響其安全運行，當時采取的措施是清除葉輪表面的粘結物和做簡單的靜平衡，但效果并不好。經(jīng)4月初對該風機做了全面測試，在此基礎上分析振動的原因是軸承故障和轉(zhuǎn)子不平衡，后經(jīng)過更換軸承和葉輪，風機軸承的振動均在30μm以下，振動達到優(yōu)良水平。  設備工況及結構簡介 鍋爐型號為WGZ35/3.82-18，設計排煙溫度為142℃，設計燃料成分為大同煤70%，平頂山煤30%，煤粉細度為200目（篩上=15%）。配套引風機的轉(zhuǎn)子系統(tǒng)由一個裝有12個葉片的葉輪和一根細長軸組成，它由兩個徑向支撐軸承呈懸臂式支撐，軸承型號為22326（調(diào)心滾子軸承），引風機軸通過彈性套柱銷聯(lián)軸器與電機相連。 振動情況及振動測試數(shù)據(jù)初步分析 測量的振動數(shù)據(jù)見表1，其振動頻譜見圖2。 表1 解體前引風機測振記錄                    μm                                                                               時間 1#軸承垂直振動 1#軸承水平振動 2#軸承垂直振動 2#軸承水平振動 基頻 通頻 基頻 通頻 基頻 通頻 基頻 通頻 9：00 91∠175° 109 171∠204° 190 28∠278° 38 44∠219° 53 9：10 88∠184° 103 165∠201° 192 27∠278° 38 41∠217° 54 9：15 92∠180° 113 169∠205° 195 29∠278° 37 42∠215° 53 由表1看出，2#軸承水平振動稍大，而1#軸承水平振動嚴重超標。根據(jù)頻譜分析，1#軸承振動主要以基頻分量為主，說明引風機轉(zhuǎn)子存在一定的質(zhì)量不平衡[1]，同時，振動頻譜上存在一定的2&imes;~6&imes;高頻振動分量，說明軸承存在摩擦或緊力不足現(xiàn)象。 振動處理過程 由于引風機轉(zhuǎn)子存在一定的不平衡質(zhì)量，首先進行了轉(zhuǎn)子的動平衡處理。但在現(xiàn)場欲加重測試計算分析中，發(fā)現(xiàn)風機停運重新啟動后計算應加質(zhì)量位置漂移，而且振動恢復不到原始的振動水平（1#軸承垂直和水平振動基頻分量的振動相位與原始值相比均變化160°~190°）。因此，判斷引風機的軸承可能存在故障。     此外，做引風機軸承溫度的運行記錄，運行約10min，1#軸承溫度由26℃升至53℃，2#軸承溫度由26℃升至49℃。據(jù)廠家介紹，該軸承溫度在穩(wěn)定之前溫升大約每5min3℃才正常，這也說明引風機軸承存在一定的問題。故決定解體引風機，檢查軸承和轉(zhuǎn)子。     打開風筒，解體引風機轉(zhuǎn)子和軸承后發(fā)現(xiàn)存在以下問題： （1）6個葉片有沖刷磨傷痕跡，其中4個損傷較重，葉片底部包邊開裂，導致葉片內(nèi)存積了一些細煙灰（葉片形式：后彎機翼型葉片，中間是空心）； （2）整流罩圓周約60°的局部范圍有沖刷磨痕，深度為0.2~0.4mm； （3）1#軸承間隙偏大，轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動時軸承有響聲；   （4）2#軸承游隙偏大，轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動時軸承內(nèi)圈跟著轉(zhuǎn)動，但滾子滾動不暢，滾子在其軸承保持架內(nèi)較松； （5）1#和2#軸承的軸承位均有不同程度地跑外圈痕跡，經(jīng)做緊力測試，分別有0.03mm和0.02mm的頂間隙。 針對上述檢查情況，將葉片結構改為單層鋼板直葉片，更換了1#、2#軸承，且在1#、2#軸承頂部加上了合適的不銹鋼墊片，使其各自保持緊力為0.02~0.03mm。考慮到有磨痕的整流罩損傷不是特別嚴重，加之目前沒有備件，故沒有更換。 6月28日，更換葉輪和軸承后引風機轉(zhuǎn)子復位試車，對引風機進行了再次測振，測量的振動數(shù)據(jù)見表2。 表2 檢修后引風機測振記錄  μm 時間 1#軸承水平振動 2#軸承水平振動 基頻 通頻 基頻 通頻 9：00 26∠275° 30 21∠274° 25 9：10 25∠281° 29 20∠271° 24 9：15 25∠285° 29 21∠278° 25 軸承溫度也做了運行記錄，引風機運行1.5h兩軸承溫度由26℃升至43℃后穩(wěn)定。第二天將引風機停運重啟后測量數(shù)據(jù)和前一天的測量數(shù)據(jù)基本一致。至此，引風機振動偏大故障得以解決。 振動原因分析 從上述分析和處理過程看出，引風機振動較大的原因是其軸承出現(xiàn)故障和轉(zhuǎn)子存在一定的 不平衡。由于實際運行中，系統(tǒng)除塵裝置效率不高，鍋爐排煙煙氣內(nèi)顆粒懸浮物濃度的增加導致葉片磨損的加劇，而原葉輪葉片結構形式為后彎機翼型，當包邊在長期煙灰的沖刷下開裂時，一部分細顆粒煙灰進入葉片內(nèi)腔，這是造成引風機存在一定不平衡的主要原因。更換成后彎直葉片型葉輪后，可有效杜絕同類故障的再次發(fā)生。    而1#、2#軸承間隙偏大影響軸承正常工作的原因，是因為該引風機長期運行期間振動一直偏大，過大的振動可能使得軸承部件振松、間隙變大。軸承故障反過來使振動繼續(xù)增大，形成惡性循環(huán)。

摘要：通過分析鋁電解羅茨鼓風機在鋁電解生產(chǎn)中的作用?，F(xiàn)針對不同故障現(xiàn)象結合實踐經(jīng)驗，闡述了羅茨鼓風機易發(fā)的故障原因及故障排除方法。 0 引言   現(xiàn)代企業(yè)生產(chǎn)中所使用的常見風機種類繁多，其中主要以通風機和鼓風機為主。它們主要用來為工業(yè)生產(chǎn)系統(tǒng)提供風源，在生產(chǎn)實際中起著十分重要的作用。在鋁電解生產(chǎn)過程中，要將粉狀氧化鋁從低位輸送到高位，然后輸送到電解槽，都離不開羅茨鼓風機為其提供高壓風源。一旦羅茨鼓風機發(fā)生故障，就會導致氧化鋁料位無法提升，而且堵塞供料管道再次提料，必須人工清除堵塞積料，才能再次提升。造成大量人力浪費，同時中斷氧化鋁供應，影響電解正常生產(chǎn)。由此可見，羅茨鼓風機在鋁電解正常生產(chǎn)中具有不容忽視的地位。本文針對羅茨鼓風機易發(fā)生故障并結合多年維修經(jīng)驗分析總結其發(fā)生原因，闡述了其排除方法。 1 工藝流程 粉狀氧化鋁從打料站濃相系統(tǒng)輸出，將氧化鋁料位提升到儲料罐，儲料罐再將氧化鋁分配到風動流槽，通過風動流槽的氧化鋁在VIR反應器和載負氧化鋁混合，經(jīng)過袋濾室收塵箱收塵系統(tǒng)的收塵，再將混合氧化鋁輸送到各個電解槽，保證電解槽的正常供料。將新鮮氧化鋁輸往儲料罐過程中，氧化鋁料位提升主要以羅茨鼓風機為主。氧化鋁料位在提升過程中羅茨鼓風機的故障及負載運動，嚴重影響了風機的正常工作，制約了電解槽的正常供料。 2 羅茨鼓風機常見故障原因分析及排除 2.1 羅茨鼓風機內(nèi)腔間隙故障原因及分析    鼓風機在安裝過程中葉輪與葉輪、葉輪與墻板、葉輪與機殼之間的間隙是風機正常運行的主要因素，超過工作間隙風機將無法運行，內(nèi)腔各間隙保證在允許值范圍內(nèi)，正常鼓風機葉輪與機殼、墻板的間隙如表1所示，一旦出現(xiàn)偏差，就會發(fā)生不同的故障，不同故障發(fā)生原因及處理對策如表2所示。 表1  羅茨鼓風機的工作間隙 序號 部位 符號 數(shù)值/mm 1 葉輪與機殼之間 &dela;1 0.45～0.60 2 兩葉輪相互之間 &dela;2 0.40～0.70 3 葉輪與前墻板之間 &dela;3 0.40～0.55 4 葉輪與后墻板之間 &dela;4 0.60～0.75 5 齒輪副側隙 Cn 0.08～0.16     表2  羅茨鼓風機故障原因分析對照表 故障 可能產(chǎn)生的原因 檢修方法及措施 兩葉輪有摩擦碰撞現(xiàn)象 齒輪轂鍵松動 換鍵 葉輪鍵松動 換鍵 齒輪圈與齒輪轂配合松動 檢查定位銷及螺母是否松動 齒輪轂與軸頸配合不良 檢查圓螺母及止動圈工作的可靠性 檢查并修復配合面上的碰傷、毛刺及連接鍵 葉輪間的間隙&dela;不均勻，超過允許值 重新調(diào)整&dela;2 齒輪磨損、使嚙合側隙Cn超過允許值范圍 若調(diào)整后仍無法滿足要求時應更換齒輪副 氣缸內(nèi)混入異物或有輸送介質(zhì)的結塊 清除異物或結塊 主、從軸彎曲變形 調(diào)直或更換新軸 軸承磨損 更換新軸承 葉輪外徑與機殼內(nèi)壁有摩擦現(xiàn)象 葉輪與機殼間的間隙不均勻超過允許值 　 檢查間隙、并調(diào)整&dela;1 檢查前后墻板與機殼結合的定位銷是否松動，修復銷孔更換定位銷 軸承磨損，徑向間隙過大 更換軸承 主、從軸彎曲變形 調(diào)直或更換新軸 葉輪與前后墻板有摩擦現(xiàn)象 間隙&dela;3、&dela;4調(diào)整不當 重新調(diào)整&dela;3或&dela;4 軸承軸向游隙過大 重新調(diào)整或更換軸承 葉輪端面混入異物或結塊 清除異物或結塊 溫度不正常 齒輪副嚙合不良或側隙過小 調(diào)整齒輪副的嚙合情況 潤滑油太臟 清洗潤滑系統(tǒng)及軸承齒輪等，更換新油 潤滑油溫度過高 檢查油量是否正常 系統(tǒng)阻力太大或進氣溫度過高 調(diào)整系統(tǒng)運行情況，降低進氣溫度 振動加劇 轉(zhuǎn)子平衡精度過低或精度被破壞 重新校正平衡達G6.3級 地腳螺栓或其他緊固件松動 緊固各部位 軸承磨損 更換新軸承 機組承受進氣管道的重力和拉力 消除管道重力和拉力 主軸與電機軸對中偏差過大 重新調(diào)整轉(zhuǎn)子對中 2.2 羅茨鼓風機常見故障發(fā)生原因及處理措施    羅茨鼓風機在使用過程中還會出現(xiàn)一些一般性的故障，也會對風機產(chǎn)生不良因素，常見故障、發(fā)生原因及處理措施見表3，使鼓風機處于無法正常工作狀態(tài)。   表3 故障原因分析及相應的故障排除方法 故障 原因分析 處理措施 風量不足 皮帶打滑掉轉(zhuǎn)速 調(diào)整皮帶張力或更換新皮帶 間隙增大 調(diào)校間隙或更換轉(zhuǎn)子 進口阻力大 清洗過濾器 電機超載 過濾網(wǎng)眼堵塞負荷增大 清洗或更換濾網(wǎng) 壓力超過銘牌規(guī)定 控制實際工作壓力不超出規(guī)定值 葉輪與氣缸壁有摩擦 調(diào)整間隙 過熱 升壓增大 檢查吸入和排出壓力 油箱冷卻不良 檢查冷卻水路暢通 轉(zhuǎn)子與氣缸壁有摩擦 調(diào)整間隙 潤滑油過多 控制油標油位 異響 可調(diào)齒輪和轉(zhuǎn)子的位置失調(diào) 按規(guī)定位置矯正，鎖緊 軸承磨損嚴重 換軸承 不正常的壓力上升 檢查壓力上升原因 齒輪損傷 換齒輪 無法啟動 進排氣口堵塞或閥門未打開 拆除堵塞物或打開閥門 電機接線不對或其它電器問題 檢查接線或其它電器 潤滑油泄漏 油位過高 靜態(tài)油位在油位線上方3～5mm 密封失效 換密封件 振動大 基礎不穩(wěn)固 加固、緊牢 電機、風機對中性不良 按說明書找正 軸承磨損 換軸承 3 羅茨鼓風機維護保養(yǎng) （1）日常保養(yǎng)：日常工作中應注意軸承溫度、聲音、振動情況，檢查油標油位，油溫、進排氣壓力、電流表指數(shù)示等。 （2）每月檢查：有三角帶傳動的風機應定期檢查V帶的張力。 （3）季度檢查：每季度定期清洗過濾器，更換一次潤滑油。 （4）年度檢查：每年應定期清洗風機的齒輪、軸承、油密封、氣密封。檢查轉(zhuǎn)子和氣缸內(nèi)部的情況，校正各部間隙。 4 結論 羅茨鼓風機在連續(xù)使用過程中會出現(xiàn)不同程度的磨損，風機內(nèi)腔轉(zhuǎn)子與轉(zhuǎn)子、轉(zhuǎn)子與隔板之間的各間隙是影響風機正常運行的主要原因，所以在安裝時調(diào)整風機內(nèi)腔各間隙，定期潤滑風機各潤滑部位，避免出現(xiàn)因安裝和潤滑不良而出現(xiàn)風機無法正常運行的情況，就能很好地保證羅茨鼓風機的正常運行，確保鋁電解生產(chǎn)的正常供料。